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本文作者：鄭輝輝盧文良工作單位：北京交通大學(xué)土木建筑工程學(xué)院

客運(yùn)專(zhuān)線(xiàn)32m箱梁徐變理論計(jì)算

箱梁簡(jiǎn)介客運(yùn)專(zhuān)線(xiàn)預(yù)制900t簡(jiǎn)支箱梁(通橋(2008)2322A-Ⅱ)采用單箱單室的截面形式，梁長(zhǎng)32.6m，高3.05m，頂板寬12m，底板寬5.5m，梁端頂板、底板及腹板局部向內(nèi)側(cè)加厚，單片箱梁重約9000kN。梁體混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，采用后張法施工工藝，梁體沿縱向設(shè)置27束預(yù)應(yīng)力筋，其中N1a、N1b、N2a、N2b、N2c、N2d、N3～N10在靠近梁端附近不同截面彎起，箱梁截面見(jiàn)圖1。圖2.2不同計(jì)算模型徐變理論計(jì)算結(jié)果徐變度是指單位應(yīng)力下混凝土產(chǎn)生的不同加載齡期的徐變，是混凝土徐變應(yīng)變計(jì)算的主要方式之一。分別采用上述3種模型計(jì)算了客運(yùn)專(zhuān)線(xiàn)32m簡(jiǎn)支箱梁的徐變度，計(jì)算模型中僅考慮箱梁自重及預(yù)應(yīng)力荷載，預(yù)應(yīng)力筋終張拉完成為計(jì)算起始齡期，計(jì)算徐變度發(fā)展曲線(xiàn)見(jiàn)圖2。3種計(jì)算模型徐變度有類(lèi)似的發(fā)展趨勢(shì)，但B3模型的徐變度值大于GL2000模型和CEB-FIP(1990)模型。B3模型考慮的主要因素有:相對(duì)濕度、混凝土構(gòu)件尺寸、混凝土28d強(qiáng)度，水泥含量、水泥與沙石含量比、混凝土干燥齡期及加載齡期等。國(guó)內(nèi)鐵路箱梁混凝土多為高強(qiáng)度混凝土，水灰比較小，粉煤灰與礦粉的添加，進(jìn)一步降低了水泥的使用量，增加了混凝土徐變計(jì)算的不確定性。Bzant等人在實(shí)驗(yàn)研究B3模型計(jì)算參數(shù)時(shí)并未考慮粉煤灰及礦粉的影響［8］，簡(jiǎn)單的以水膠比替代水灰比會(huì)產(chǎn)生一定的誤差，并且鐵路箱梁的混凝土水膠比多數(shù)超出了Bzant［9］實(shí)驗(yàn)擬合的B3模型參數(shù)限定的適用范圍，是造成計(jì)算結(jié)果偏大的主要原因。加載初期GL2000模型計(jì)算徐變度曲線(xiàn)斜率大，徐變發(fā)展迅速，徐變度增長(zhǎng)較快。CEB-FIP(1990)模型計(jì)算徐變度曲線(xiàn)在加載初期斜率較小，徐變度發(fā)展較GL2000模型緩慢。GL2000模型與CEB-FIP(1990)模型計(jì)算徐變度曲線(xiàn)在加載齡期230d時(shí)相交。在加載齡期超過(guò)230d后CEB-FIP(1990)模型計(jì)算徐變度增長(zhǎng)比GL2000模型快，但二者斜率均較小，徐變度曲線(xiàn)較為平緩。

箱梁徐變現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)

現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)簡(jiǎn)介在箱梁1/8跨截面、1/4截面和跨中截面埋設(shè)應(yīng)變傳感器測(cè)量混凝土的應(yīng)變值，每個(gè)測(cè)試斷面布置4個(gè)鋼弦式應(yīng)變計(jì)，頂板應(yīng)變測(cè)點(diǎn)位于上層鋼筋下方，分別距兩側(cè)腹板鋼筋內(nèi)側(cè)10cm;底板應(yīng)變測(cè)點(diǎn)位于底板上層鋼筋下方，分別距兩側(cè)腹板鋼筋內(nèi)側(cè)10cm。終張拉完成后梁體在自重和預(yù)應(yīng)力作用下上拱，簡(jiǎn)支受力?，F(xiàn)場(chǎng)選取終張拉完成的梁體進(jìn)行了應(yīng)變監(jiān)測(cè)，觀(guān)測(cè)了箱梁相應(yīng)截面終張拉完成后16個(gè)月內(nèi)的應(yīng)變發(fā)展。監(jiān)測(cè)過(guò)程中梁體僅承受自重和預(yù)應(yīng)力荷載，徐變?cè)鲩L(zhǎng)受外荷載影響較小。實(shí)測(cè)徐變應(yīng)變終張拉完成后箱梁應(yīng)變監(jiān)測(cè)值包括徐變應(yīng)變、自身體積應(yīng)變、溫度梯度應(yīng)變和收縮應(yīng)變。對(duì)低熱微膨脹混凝土的自身體積應(yīng)變進(jìn)行長(zhǎng)期觀(guān)測(cè)表明，混凝土澆筑完成的自身體積應(yīng)變主要發(fā)生在澆筑完成1周內(nèi)，從齡期7～720d其自身體積應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)很?。?0］，本文忽略其對(duì)應(yīng)變的影響。溫度梯度應(yīng)力所產(chǎn)生的混凝土應(yīng)變較為復(fù)雜，把測(cè)試時(shí)間選在大氣場(chǎng)、溫度場(chǎng)恒定時(shí)期的每日凌晨可忽略溫度梯度對(duì)應(yīng)變的影響［11］?；炷恋氖湛s應(yīng)變可通過(guò)CEB-FIP(1990)模型中收縮應(yīng)變計(jì)算方法分析考慮，從而混凝土的徐變應(yīng)變?yōu)楸O(jiān)測(cè)應(yīng)變與收縮應(yīng)變之差。終張拉完成后16個(gè)月徐變應(yīng)變發(fā)展曲線(xiàn)見(jiàn)圖3～圖4。圖3實(shí)測(cè)梁體頂板不同位置徐變應(yīng)變圖4實(shí)測(cè)梁體底板不同位置徐變應(yīng)變由圖3和圖4知，終張拉完成后監(jiān)測(cè)截面均受壓，應(yīng)變?yōu)閴簯?yīng)變。由于梁體不同截面應(yīng)力大小不同，頂板底板不同截面徐變值有一定差異，頂板跨中徐變值最小，1/8跨截面徐變值最大，底板跨中截面徐變值最大，1/8跨截面徐變值最小。頂板1/4跨、1/8跨截面徐變應(yīng)變?cè)诒O(jiān)測(cè)齡期60d附近有一定波動(dòng)，但徐變絕對(duì)值小，對(duì)徐變的長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)影響較小。隨著齡期的增長(zhǎng)，頂板底板徐變應(yīng)變有類(lèi)似的增長(zhǎng)規(guī)律，終張拉完成后初期徐變發(fā)展較快，徐變發(fā)展曲線(xiàn)斜率大，終張拉完成后60d內(nèi)徐變發(fā)展完成了16個(gè)月總徐變的58.3%～62.8%。隨著齡期的增加徐變?cè)鲩L(zhǎng)速率逐漸放緩，徐變發(fā)展曲線(xiàn)斜率明顯減小，監(jiān)測(cè)齡期60～150d徐變?cè)鲩L(zhǎng)了16個(gè)月總徐變的9.8%～21%。終張拉完成150d后徐變?cè)鲩L(zhǎng)速度趨于平緩但徐變?nèi)圆粩嘣鲩L(zhǎng)，監(jiān)測(cè)后期11個(gè)月徐變值僅為16個(gè)月總徐變值的19.3%～22.7%。持續(xù)荷載作用下徐變?cè)鲩L(zhǎng)使混凝土的應(yīng)力與應(yīng)變比隨時(shí)間不斷降低，梁體的“有效剛度”也隨之降低，梁體將出現(xiàn)時(shí)變上拱。

理論計(jì)算與實(shí)測(cè)應(yīng)變對(duì)比分析

根據(jù)自重和預(yù)應(yīng)力荷載作用下箱梁不同截面位置應(yīng)力水平，運(yùn)用CEB-FIP(1990)模型和GL2000模型計(jì)算了箱梁不同位置徐變應(yīng)變。通過(guò)徐變理論計(jì)算與試驗(yàn)監(jiān)測(cè)的對(duì)比可以對(duì)理論計(jì)算進(jìn)行驗(yàn)證，并指導(dǎo)試驗(yàn)監(jiān)測(cè)，徐變應(yīng)變不同位置試驗(yàn)值與理論計(jì)算值對(duì)比見(jiàn)圖5～圖10。從圖5～圖10可知，徐變應(yīng)變理論計(jì)算值在張拉完初期均大于現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)值，但CEB-FIP(1990)模型和GL2000模型均能較好地預(yù)測(cè)出混凝土的徐變發(fā)展趨勢(shì)。終張拉完成后前期混凝土徐變?cè)鲩L(zhǎng)較快，CEB-FIP(1990)模型預(yù)測(cè)徐變值更符合實(shí)測(cè)徐變發(fā)展，監(jiān)測(cè)前期5個(gè)月CEB-FIP(1990)模型計(jì)算頂板徐變平均誤差為6%，底板平均誤差為7%。GL2000模型計(jì)算頂板徐變平均誤差為17%，底板徐變平均誤差為15.5%。GL2000模型計(jì)算的后期徐變?cè)鲩L(zhǎng)緩慢，理論計(jì)算相對(duì)誤差較小，從5個(gè)月到16個(gè)月監(jiān)測(cè)期GL2000模型計(jì)算頂板徐變平均誤差為3%，底板徐變平均誤差為1.6%。CEB-FIP(1990)模型計(jì)算頂板徐變平均誤差為7%，底板徐變平均誤差為5%。通過(guò)對(duì)比可知終張拉完成后前期徐變?cè)鲩L(zhǎng)較快，混凝土對(duì)影響徐變的因素較為敏感，監(jiān)測(cè)徐變數(shù)據(jù)波動(dòng)大，理論計(jì)算徐變平均誤差較大，終張拉完成5個(gè)月后徐變?cè)鲩L(zhǎng)緩慢，數(shù)據(jù)波動(dòng)小，理論計(jì)算徐變平均誤差小。頂板與底板的理論徐變應(yīng)變與實(shí)測(cè)徐變應(yīng)變有一定差值，其原因是多方面的。理論計(jì)算中濕度等參數(shù)均采用近似值，不能完全反應(yīng)實(shí)際情況，會(huì)造成理論計(jì)算誤差。梁體體積、截面、表面積均很大，溫度梯度應(yīng)變對(duì)實(shí)測(cè)徐變應(yīng)變有一定影響，此外混凝土自身體積變形也會(huì)影響徐變應(yīng)變實(shí)測(cè)值。通過(guò)對(duì)不同工程自身體積應(yīng)變進(jìn)行長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)可知混凝土自身體積應(yīng)變可能是壓應(yīng)變也可能是拉應(yīng)變［12］，其初期發(fā)展較快，后期變化緩慢，是梁體應(yīng)變監(jiān)測(cè)中初期數(shù)據(jù)波動(dòng)較大的主要原因。

結(jié)論與建議

(1)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)表明，梁體終張拉完成后60d內(nèi)徐變發(fā)展曲線(xiàn)斜率大，徐變?cè)鲩L(zhǎng)迅速，60d后徐變?cè)鲩L(zhǎng)速率明顯放緩，但仍較大，150d后徐變?cè)鲩L(zhǎng)速率趨于平穩(wěn)，徐變持續(xù)緩慢增長(zhǎng)。終張拉完成后2個(gè)月徐變值達(dá)16個(gè)月總徐變值的60%左右。在徐變控制中應(yīng)該加強(qiáng)初期養(yǎng)護(hù)條件，防止梁體早期徐變?cè)鲩L(zhǎng)過(guò)快，同時(shí)應(yīng)考慮梁體長(zhǎng)期徐變?cè)鲩L(zhǎng)。(2)荷載作用初期GL2000模型和CEB-FIP(1990)模型徐變預(yù)測(cè)值均比實(shí)際監(jiān)測(cè)結(jié)果大，但兩種模型對(duì)長(zhǎng)期徐變發(fā)展趨勢(shì)預(yù)測(cè)與實(shí)際情況相符，對(duì)長(zhǎng)期徐變應(yīng)變的預(yù)估有一定參考價(jià)值。(3)針對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁長(zhǎng)期徐變預(yù)測(cè)，在不同齡期分別采用不同的計(jì)算模型可以提高預(yù)測(cè)結(jié)果的精確性?？瓦\(yùn)專(zhuān)線(xiàn)預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支箱梁在加載初期CEB-FIP(1990)模型的徐變發(fā)展更符合實(shí)際情況，加載齡期大于某齡期時(shí)GL2000模型的預(yù)測(cè)值相對(duì)誤差較小。(4)B3模型在國(guó)外混凝土徐變研究中得到廣泛應(yīng)用，但是由于國(guó)內(nèi)外材料的差異性及混凝土配合比的差別，在高速鐵路箱梁的徐變研究中有較大的誤差，需做進(jìn)一步研究。(5)由于混凝土自身體積變形及溫差應(yīng)變的影響，預(yù)應(yīng)力加載初期混凝土應(yīng)變監(jiān)測(cè)值波動(dòng)幅度較大，在徐變應(yīng)變的研究中應(yīng)加強(qiáng)對(duì)無(wú)應(yīng)力應(yīng)變的研究和監(jiān)測(cè)。