導(dǎo)語：如何才能寫好一篇電壓不穩(wěn)，這就需要搜集整理更多的資料和文獻(xiàn)，歡迎閱讀由公務(wù)員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

篇1

1、是戶外供電線路長，或者外線電線截面小，造成線路損耗大，一旦家里用電量大的設(shè)備開啟（如電磁爐，電冰箱，空調(diào)機(jī)等）線路壓降大，電壓不穩(wěn)定。您可以向我公司申請改善：①如只是偶發(fā)的，非長期性電壓不穩(wěn)定的，建議加裝穩(wěn)壓器。②如果是那一種長期電壓偏低，電壓不穩(wěn)的，加裝自動升降壓穩(wěn)壓器。

2、戶內(nèi)配線不合理，主線電線截面過小，用電量大的設(shè)備啟動時，壓降大，造成同一回路電壓不穩(wěn)。建議針對用電量大的設(shè)備，單獨(dú)回路單獨(dú)配線。

（來源：文章屋網(wǎng) ）

篇2

關(guān)鍵詞：分布式小水電 電壓調(diào)整 電壓管理 問題 措施

1 嵐皋縣電網(wǎng)現(xiàn)狀及分布式小水電站基本情況

1.1 電網(wǎng)現(xiàn)狀

①主要電源點(diǎn)：國網(wǎng)安康供電局所屬110kV嵐皋變（主變40MVA/2臺）、110kV月星變（主變31.5MVA/1臺）。②嵐皋縣供電分公司所屬35kV及以下配電網(wǎng)現(xiàn)狀：35kV變電站7座（均為戶外式半高型布置），主變55.35MVA/10臺（均為有載調(diào)壓變壓器），35kV線路18條，總長180km。10kV饋路條，線路總長873km，配變46.78MVA/644臺，0.4/0.22kV線路總長2450km。

1.2 分布式小水電站基本情況

①全縣小水電概況：境內(nèi)嵐河、大道河、洞河三大流域水力資源理論蘊(yùn)藏量54.8萬kW，可開發(fā)量達(dá)24萬kW，已建成小水電站32座，總裝機(jī)15.2萬kW，年發(fā)電量約4.5億kW.h。②接入地方配電網(wǎng)小水電站統(tǒng)計嵐皋縣供電分公司所屬電網(wǎng)接入小水電站24座，裝機(jī)總?cè)萘?.46萬kW（其中：35kV專線上網(wǎng)電站4座，裝機(jī)容量2.18萬kW，10kV專線上網(wǎng)電站11座，裝機(jī)容量1.0萬kW，10 kV掛網(wǎng)電站9座，裝機(jī)容量0.28萬kW）。

2 分布式小水電站存在的問題和影響

2.1 小水電站自身管理存在問題

如小水電站建設(shè)及竣工驗收環(huán)節(jié)缺失，給小水電站埋下安全隱患，受資金和技術(shù)的影響，技術(shù)裝備落后，安全培訓(xùn)和業(yè)務(wù)培訓(xùn)不到位，小水電站工作人員業(yè)務(wù)水平及技能掌握程度不夠，導(dǎo)致小水電站運(yùn)行水平偏低，管理制度不健全、安全工器具不完善，值班人員安全意識不強(qiáng)，線路故障機(jī)組不跳閘、配網(wǎng)電壓逐漸升高形成安全隱患，豐水期和枯水期對電網(wǎng)電壓造成波動和超限等。

2.2 對配電網(wǎng)造成的影響

①小水電接入點(diǎn)造成電網(wǎng)布局不合理。由于電網(wǎng)形成在前，小水電站建設(shè)在后，一般就近接入電網(wǎng)（有10kV線路掛網(wǎng)、10kV線路專線上網(wǎng)、35kV線路專線上網(wǎng)幾種方式），存在線路過長超供電半徑、系統(tǒng)網(wǎng)損增大、故障率升高、經(jīng)濟(jì)性下降。②自動化水平不高，繼電保護(hù)裝置不配套。由于小水電多建于偏遠(yuǎn)山區(qū)，設(shè)備及自動化水平相對落后，繼電保護(hù)裝置配置簡單，運(yùn)行人員較少且業(yè)務(wù)技能跟不上，維護(hù)調(diào)校等工作缺失，系統(tǒng)發(fā)生故障時，經(jīng)常發(fā)生保護(hù)裝置拒動、誤動等情況，造成局部地區(qū)不能正常供電。③電壓越限問題。嵐皋縣電網(wǎng)在運(yùn)行過程中經(jīng)常出現(xiàn)小水電接入點(diǎn)電壓越限、變電站母線電壓越限、小水電電量不能就地平衡消納以及上級電網(wǎng)限電導(dǎo)致棄水等各類問題，其中最常見和影響較大的是電壓越限問題，其對當(dāng)?shù)仉娔苜|(zhì)量、供電可靠性、設(shè)備安全及電網(wǎng)運(yùn)行等方面造成較大影響。

3 分布式小水電對配電網(wǎng)電壓影響分析

因小水電運(yùn)行狀態(tài)不穩(wěn)定，10kV配電網(wǎng)實際運(yùn)行中負(fù)荷不斷變化，導(dǎo)致網(wǎng)絡(luò)潮流隨機(jī)性，理論計算比較復(fù)雜。為此，僅以單一10kV線路為例，將小水電站簡化為一個功率的輸入源，只是進(jìn)行簡單直接的電壓損失分析。

根據(jù)公式：U=PR+QX/U，電壓降與線路阻抗和輸送的功率成正比。分析得出：①對于1條10kV線路，在沒有小水電接入情況下功率潮流從線路首端流向末端，由于線路阻抗的存在，電壓從首端至末端逐步降低，距離饋路首端越近對末端電壓增加影響越小，當(dāng)小水電接在饋路末端時，對末端電壓影響最大。②當(dāng)有小水電接入時，會造成線路電壓升高，升高的程度與小水電有功和無功的出力有關(guān)，越大對電壓的影響也越大。

4 分布式小水電造成配電網(wǎng)電壓越限的應(yīng)對措施

①加強(qiáng)監(jiān)測和調(diào)度管理以及考核處罰，控制各小水電站上網(wǎng)電壓。在豐水期實際運(yùn)行中，小水電站因經(jīng)濟(jì)利益驅(qū)動，為使發(fā)電機(jī)出力最大化，不斷調(diào)高出口電壓，各小水電站接入點(diǎn)電壓上抬，導(dǎo)致整條線路的電壓越限。必須合理控制小水電站的上網(wǎng)電壓。②要求小水電站在低壓側(cè)（或者高壓側(cè)）安裝TCR（自動無功補(bǔ)償裝置），其具有連續(xù)調(diào)節(jié)能力，可根據(jù)小水電運(yùn)行工況自動投切相應(yīng)補(bǔ)償容量，控制小水電站出口電壓在合理范圍，使得接入點(diǎn)和配電網(wǎng)首、末端電壓不越限。③在小水電較多的35kV變電站，將主變更換為寬幅有載調(diào)壓型，對電壓進(jìn)行有效的調(diào)整。如我縣35kV鐵佛變電站，原主變?yōu)槠胀ㄐ停?0kV母線電壓合格率較低，現(xiàn)更換為寬幅有載調(diào)壓型后，母線電壓合格率大幅提高。④當(dāng)10kV饋路較長，而在小水電接入點(diǎn)在線路中前端，用電負(fù)荷又集中在線路末端時，可采用10kV調(diào)壓變。如我縣10kV鐵銅饋路，從35kV鐵佛變電站出線，末端至大道鎮(zhèn)，線路全長54公里，中間接入解放巖水電站，容量125kW，用電主要集中在末端、鐵爐鄉(xiāng)和大道鎮(zhèn)，最大負(fù)荷為2600kW，10kV末端電壓越下限嚴(yán)重，最低處10kV電壓僅為9kV，居民照明電壓僅為160v，用戶反響強(qiáng)烈?，F(xiàn)在在鐵爐鄉(xiāng)附近10kV主干線上安裝3000kVA調(diào)壓變1臺，配置自動調(diào)壓裝置，將電壓設(shè)定在10.5kV，通過調(diào)查采樣，電壓質(zhì)量明顯改善，效果較好。⑤局部地區(qū)，在有小水電接入的10kV線路上，T接著較長10kV分支線，分散型安裝有少數(shù)農(nóng)村配變，可采用調(diào)容調(diào)壓型配電變壓器，即可控制投資造價在合理范圍，又能有效解決農(nóng)村偏遠(yuǎn)地區(qū)負(fù)荷高峰、低谷差較大，電壓質(zhì)量差的問題。

5 分布式小水電站與電網(wǎng)企業(yè)關(guān)聯(lián)性管理的思考

①成立小水電協(xié)會。成立小水電協(xié)會是在借鑒國內(nèi)協(xié)會管理經(jīng)驗的基礎(chǔ)上形成的管理理念?？梢栽鰪?qiáng)小水電站各部門之間的溝通，協(xié)調(diào)各種發(fā)展關(guān)系。小水電協(xié)會應(yīng)該由政府授權(quán)，主要職能是管理和指導(dǎo)小水電經(jīng)營行為和遵守電網(wǎng)調(diào)度管理。②以安全生產(chǎn)監(jiān)督為手段，確保電網(wǎng)安全運(yùn)行。隨著社會經(jīng)濟(jì)發(fā)展，小水電站投資主體逐步多元化。因此，應(yīng)該高度重視安全管理工作，積極采取有效措施監(jiān)督和督促小水電企業(yè)加大安全投入，配置齊全安全工器具，完善各類標(biāo)志、標(biāo)示等，認(rèn)真開展安全培訓(xùn)工作。為小水電企業(yè)安全生產(chǎn)和電網(wǎng)安全運(yùn)行奠定基礎(chǔ)。③加快小水電站技術(shù)升級。伴隨著科技的發(fā)展，各種新技術(shù)、新設(shè)備以及新工藝在電力企業(yè)獲得廣泛應(yīng)用。電力企業(yè)必須有計劃、有步驟地推行新技術(shù)的使用。小水電站應(yīng)該以科技創(chuàng)新為動力，重視科技對電站發(fā)展的促進(jìn)作用，全面提高小水電站的技術(shù)裝備水平，電網(wǎng)安全可靠運(yùn)行提供技術(shù)保障。④提高管理人員綜合水平。小水電站要高度重視管理人員和運(yùn)行人員綜合素質(zhì)，提高準(zhǔn)入門檻，積極鼓勵職工通過自學(xué)或者培訓(xùn)等方式，提高自身的業(yè)務(wù)技能和綜合素質(zhì)。應(yīng)該不定期抽取部分職工參與技能培訓(xùn)，為培育骨干人才打下堅實基礎(chǔ)。應(yīng)該注重小水電站內(nèi)部改革的重要性，建立健全的法人制度，以有效的獎勵機(jī)制鼓勵企業(yè)職工，不斷提高小水電站管理人員和運(yùn)行操作人員的綜合素質(zhì)。⑤把好驗收、整改關(guān)。小水電站應(yīng)該注重驗收和整改的重要性，建設(shè)項目各分項和環(huán)節(jié)必須符合設(shè)計，達(dá)到質(zhì)量要求，實行“零缺陷”投運(yùn)。在各項驗收和竣工驗收合格并提供相關(guān)資料的前提下，才能并入電網(wǎng)運(yùn)行。⑥加強(qiáng)小水電調(diào)度管理。要求小水電站安裝調(diào)度信息監(jiān)測系統(tǒng)，在上網(wǎng)接入點(diǎn)安裝智能型真空開關(guān)等，通過技術(shù)手段逐步實現(xiàn)對小水電的遙信、遙測、遙控。要根據(jù)電網(wǎng)情況和小水電實際制定合理的負(fù)荷曲線和運(yùn)行方式，編制和修訂調(diào)度規(guī)程，實現(xiàn)安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

參考文獻(xiàn)：

[1]彭熾剛，陳曉華.小水電集中上網(wǎng)電網(wǎng)無功電壓建模分析與控制策略[J].水電站機(jī)電技術(shù)，2010（02）.

[2]王利國.錯峰發(fā)電提升小水電上網(wǎng)線路電壓質(zhì)量[J].農(nóng)村電氣化，2012（05）.

篇3

摘要：

本文中作者通過分析電壓不平衡產(chǎn)生的原因，提出了應(yīng)用于現(xiàn)場試驗的解決雙端電壓不平衡的方法，并通過仿真和現(xiàn)場試驗進(jìn)行了驗證。

關(guān)鍵詞：

換流變壓器；局部放電；電壓不平衡

1引言

長時感應(yīng)電壓帶局放測量試驗是換流變交接過程中的一項重要試驗，是換流變投運(yùn)前的質(zhì)量控制考核環(huán)節(jié)，可以驗證換流變在運(yùn)行條件下無局部放電，是目前換流變各項現(xiàn)場試驗中考核絕緣比較有效的試驗。換流變現(xiàn)場局放試驗因勵磁變電壓等級的限制，一般是從電壓等級較小的一端加壓，即閥側(cè)加壓。角接換流變因其變比較小，在閥側(cè)單邊加壓存在兩個問題：一是所需勵磁變電壓等級高，運(yùn)輸及現(xiàn)場試驗安裝十分不便；二是存在閥側(cè)交流耐受試驗電壓值低于閥側(cè)局放加壓最高電壓值的情況，如直流角接換流變閥側(cè)交流耐壓值為325kV，而局放試驗激發(fā)電壓值高達(dá)374.9kV，因此在做閥側(cè)加壓局放試驗時應(yīng)采用對稱加壓方式而不該采用單邊加壓方式。相關(guān)文獻(xiàn)認(rèn)為對稱加壓試驗時，繞組兩端都承受電壓，更接近實際運(yùn)行狀況，且該方法考核高、低壓繞組的軸向絕緣更為嚴(yán)格。另一文獻(xiàn)在對向上直流換流變的現(xiàn)場局放試驗的總結(jié)中亦認(rèn)為角接換流變采用對稱加壓方式更為合理、方便。日前，在某工程換流變現(xiàn)場交接試驗中，試驗人員對角接換流變都采用了對稱加壓試驗方法。在完成多起試驗后，試驗人員發(fā)現(xiàn)在加壓過程中每臺換流變不同程度地存在電壓不平衡問題。兩臺同樣變比的勵磁變在同一臺變頻電源的輸出下顯示不同的閥側(cè)電壓，有時差別較大，需采取有效的措施加以解決。針對這個問題，國內(nèi)外鮮有學(xué)者對此進(jìn)行研究。為此，本文中筆者在總結(jié)閥側(cè)對稱加壓的基礎(chǔ)上針對這個問題進(jìn)行分析，給出問題產(chǎn)生的原因，列舉了其帶來的危害，并提出了應(yīng)用于現(xiàn)場試驗的解決電壓不平衡問題的方法，結(jié)合仿真和現(xiàn)場試驗驗證了本文中筆者提出的不平衡電壓產(chǎn)生原因及解決方法。

2換流變對稱加壓試驗

現(xiàn)場對稱加壓局放試驗接線方法如圖1所示，變頻電源輸出端換相倒接到兩個型號相同勵磁變網(wǎng)側(cè)，使兩勵磁變閥側(cè)電壓對地呈現(xiàn)相反極性，考慮勵磁變短路阻抗及負(fù)載差異，換流變閥側(cè)總加壓值應(yīng)為兩閥側(cè)電壓的矢量和。兩邊采用相同的補(bǔ)償電抗，與兩閥側(cè)接線端入口電容完成并聯(lián)補(bǔ)償。以某站500kV角接換流變?yōu)槔?，其型號為ZZDFPZ-300400/500-250。變頻電流輸出電壓頻率可調(diào)節(jié)范圍是30Hz~300Hz，本試驗兩端采用11.4Ω的固定電抗作為補(bǔ)償，試驗頻率為280Hz。規(guī)程規(guī)定，當(dāng)試驗電源頻率等于或小于2倍額定頻率時，其全電壓下的試驗頻率持續(xù)時間應(yīng)為60s，當(dāng)試驗頻率大于2倍額定頻率時，試驗電壓持續(xù)時間為。

3電壓不平衡問題

圖3是在1.3倍試驗電壓下各部分的電壓和電流值。此時3.1端電壓為125.3kV、電流為322.7A，3.2端電壓為146.7kV、電流為370.3A。兩端電壓與勵磁變的額定變比存在差別，勵磁變額定變比為452.38，3.1端電壓與網(wǎng)側(cè)電壓的比值為450.72與之較為接近，3.2端電壓與網(wǎng)側(cè)電壓的比值為542.9與勵磁變額定變比相差較大。為分析電壓不平衡產(chǎn)生的原因，對3.2端作簡化電路圖分析，并將兩臺勵磁變的內(nèi)部阻抗差異忽略不計，漏抗相等，如圖4所示。其中C是換流變?nèi)肟陔娙?、L是補(bǔ)償電抗、l是勵磁變內(nèi)部漏抗、T是理想變壓器（勵磁變等效為理想變壓器與串聯(lián)漏抗的形式）?，F(xiàn)場試驗表明，閥側(cè)兩套管的入口電容存在差異，且3.2套管的入口電容較3.1端大，數(shù)據(jù)將會在后續(xù)分析中給出。本試驗采用兩組相同電感值的電抗器進(jìn)行補(bǔ)償，就無法使兩端都達(dá)到完全補(bǔ)償?shù)臓顟B(tài)。調(diào)節(jié)試驗頻率使變頻電源輸出電流最小、功率因數(shù)接近于零時3.2端必然是欠補(bǔ)償?shù)?。由計算可知，A點(diǎn)電壓UA比理想變壓器輸出電壓大，即發(fā)生了一定程度的串聯(lián)諧振現(xiàn)象。因勵磁變漏抗l通常較小，A點(diǎn)電壓抬高不會太多，現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)都在50kV之內(nèi)。兩端補(bǔ)償情況不一致時，換流變兩端電壓極性不可能完全相反，其矢量和實際要比完全補(bǔ)償時小，使施加電壓達(dá)不到預(yù)期效果。其中一個方法就是增加兩端電壓使兩端矢量和等于規(guī)定電壓，但此方法會增大電壓不平衡的問題，并且產(chǎn)生更大的環(huán)流。圖3中可以看出從變頻電源流入到兩個勵磁變的電流之和比變頻輸出電流大。這是因為兩端補(bǔ)償狀態(tài)不同，3.1端此時處于過補(bǔ)償狀態(tài)，3.2端處于欠補(bǔ)償狀態(tài)，即一端呈現(xiàn)弱感性一端呈現(xiàn)弱容性，兩電流在變頻電源輸出口處完成相互補(bǔ)償。相當(dāng)于勵磁變2作為勵磁變1的無功電流源供給無功消耗，在兩個勵磁變網(wǎng)側(cè)和變頻電源輸出處三點(diǎn)之間形成了環(huán)流，實際環(huán)流大小約為兩勵磁變輸入電流之和減去變頻電源輸出電流，在圖3中約為46A。環(huán)流的產(chǎn)生也從側(cè)面證明了3.2端容升效應(yīng)的存在。這種環(huán)流會增大勵磁變電流，減小勵磁變的有功輸出容量，故在試驗中應(yīng)盡量避免環(huán)流的產(chǎn)生。

4仿真分析

為驗證相關(guān)結(jié)論，建立相同參數(shù)的仿真，首先需正確估算入口電容的大小。現(xiàn)場對本臺角接換流變進(jìn)行單端加壓測試，閥側(cè)試驗電壓為1.0Um/姨3/k，3.1端加壓時3.2端接地，反之亦然。調(diào)節(jié)頻率使其完全補(bǔ)償，記錄此試驗頻率，入口電容與試驗頻率存在以下關(guān)系。試驗時記錄下的試驗頻率分別為291Hz和242Hz，總?cè)肟陔娙葜悼捎傻?節(jié)的對稱加壓試驗中算得為52.2nF。由此可計算兩入口電容為C3.1=21.37nF，C3.2=30.83nF。因此，仿真中設(shè)置電源頻率280Hz，3.1端入口電容21.37nF，3.2端入口電容30.83nF，在兩個電容中間接地來模擬端子入口電容，兩補(bǔ)償電抗為11.4Ω，如圖5所示。仿真結(jié)果如圖6所示，3.2端電壓因為容升效應(yīng)其電壓有效值為155kV，3.1端電壓有效值為134kV，這兩個電壓與真實變比下的電壓150.676kV有差別，但與實際情況相符，故本文中筆者所述原因可以解釋現(xiàn)場出現(xiàn)的兩端電壓不一致的情況。對稱加壓電壓不平衡問題的解決辦法通常有兩個。（1）針對入口電容不一致，可以采用補(bǔ)償電抗進(jìn)行完全補(bǔ)償使輸入到勵磁變的無功電流接近于零，這也是避免勵磁變尾端發(fā)生容升效應(yīng)最有效的方法。用此方法做仿真，結(jié)果如圖7a所示，完全補(bǔ)償后勵磁電流接近于零（理想情況下），兩端電壓有效值皆為151kV，表明該方法有效。這種方法在實際試驗中并不常見，讓電抗器在同一頻率下完全補(bǔ)償兩側(cè)的入口電容比較困難，可以使用可調(diào)感電抗器。（2）針對現(xiàn)場試驗電壓不平衡，如果相差太大，根據(jù)現(xiàn)場實際經(jīng)驗，較有為效的方法是調(diào)整勵磁變的擋位，人為地加大（減小）較低（高）電壓端的電壓，從而使兩端電壓盡量接近。原則是在滿足兩端線電壓達(dá)到試驗要求電壓的前提下，較低壓的一端的中間變變比變大，如網(wǎng)側(cè)從190kV變?yōu)?20kV，或者較高壓的一端的中間變變比變小。用仿真來模擬將3.2端變比減小后（由190kV變?yōu)?70kV）的情況，結(jié)果如圖7b所示，3.1端電壓不變?yōu)?34kV，3.2端電壓變?yōu)?39kV，兩端電壓差值變小了，方法是有效的。3.2端電壓變小可以減小容性電流，使容升電壓變小，達(dá)到減少兩端電壓差值，即減小環(huán)流的目的。解決電壓不平衡的目的一是減小環(huán)流，充分利用勵磁變?nèi)萘?；二是使兩個勵磁變網(wǎng)側(cè)電流不超過其額定值。如果出現(xiàn)某端電流大于額定電流的情況，最有效的是方法二。以圖3為例，如果3.2端的勵磁變網(wǎng)側(cè)電流大于額定電流2A，而3.1端較小，可以調(diào)節(jié)兩個勵磁變擋位使3.2端施加電壓變小而使3.1端施加電壓變大。

5結(jié)論

角接換流變因其變比較小，局放試驗閥側(cè)加壓值較高，現(xiàn)場試驗需采用對稱加壓方式。使用同一臺變頻電源的對稱加壓方法存在兩端電壓不平衡的現(xiàn)象。經(jīng)現(xiàn)場試驗及仿真分析可知雙端電壓不平衡產(chǎn)生的原因主要是兩側(cè)入口電容不一致，在使用相同補(bǔ)償電抗時，在同一頻率下入口電容值較大的一端與勵磁變漏抗串聯(lián)，會將此端電壓抬高，即發(fā)生了一定程度的串聯(lián)諧振。雙端電壓不平衡時，在兩勵磁變首端及變頻電源輸出端之間存在環(huán)流，不平衡程度越大則環(huán)流越大。為保證勵磁變?nèi)萘康玫接行Ю?，需盡量減小環(huán)流，即抑制電壓不平衡。本文中筆者證明，通過電抗器的完全補(bǔ)償，可以有效地改變雙端電壓不平衡的問題且抑制環(huán)流。在現(xiàn)場試驗時也可以通過改變勵磁變分接擋位的方法，使兩側(cè)電壓趨于相等，保證勵磁變電流不超額定值。

參考文獻(xiàn)：

[1]夏谷林,黃和燕,陳禾.±800kV換流變壓器閥側(cè)加壓交流耐壓試驗局部放電超標(biāo)分析[J].南方電網(wǎng)技術(shù),2011，5（4）:29-31.

[2]胡啟凡.變壓器試驗技術(shù)[M].北京:中國電力出版社,2010.

[3]伍志榮,聶德鑫,陳江波.特高壓變壓器局部放電試驗分析[J].高電壓技術(shù),2010，36（1）:54-61.

[4]李福興,郭森,黃華.奉賢±800kV換流站換流變壓器現(xiàn)場局部放電試驗[J].華東電力,2012，38（2）:240-242.

[5]趙宇明,趙志斌,厲天威,等.普洱換流站換流變壓器檢修試驗廠房電磁屏蔽研究[J].南方電網(wǎng)技術(shù)，2013，7（3）:25-29.

[6]溫定筠,喬立鳳,孫亞明,等.750kV變壓器現(xiàn)場感應(yīng)電壓試驗加壓方法研究[J].變壓器,2013，50（4）:62-64.

[7]吳云飛,汪濤,沈煜,等.特高壓換流變壓器現(xiàn)場局放放電試驗技術(shù)[J].高電壓技術(shù),2011，37（9）:2140-2148.

[8]GB1094.3-2003.電力變壓器第3部分:絕緣水平,絕緣試驗和外絕緣空氣間隙[S].

篇4

從來沒有一個導(dǎo)演能夠從這樣一個角度把北平的屋頂意像揭示得這么好，四合院的屋頂，在上面飛檐走壁，還要騎自行車，還要飛來飛去，這種充滿了北平的懷舊氣氛，特別好，令人震撼。尤其是體現(xiàn)了姜文導(dǎo)演想象力。姜文導(dǎo)演在中國的導(dǎo)演里面是最富有想象力的。

每一部姜文電影中間都有被傳媒誤解之后姜文真正的內(nèi)心世界：很敏感，不一定是不自信，姜文用自己的電影抵抗這種現(xiàn)實，姜文在這里面不斷的找自己對于現(xiàn)實的理解。

姜文導(dǎo)演鏡頭下的老北平令人著迷，電影中那個不堵車、下著大雪的北平真美。整出電影就是一首屋頂?shù)脑?，有勁，深情?/p>

篇5

關(guān)鍵詞：補(bǔ)償系統(tǒng)電壓；不平衡；分析與處理

一、電壓不平衡的產(chǎn)生

1．1補(bǔ)償度不合適所引起的相電壓不平衡網(wǎng)絡(luò)的對地電容與補(bǔ)償系統(tǒng)內(nèi)所有消弧線圈構(gòu)成以不對稱電壓UHC為電源的串聯(lián)諧振回路，中性點(diǎn)位移電壓為：

UN＝〔uo/（P+jd）〕·Ux式中：uo為網(wǎng)絡(luò)的不對稱度，一系統(tǒng)補(bǔ)償度：d為網(wǎng)絡(luò)的阻尼率，約等于5%；U為系統(tǒng)電源相電壓。由上式可以看出，補(bǔ)償度越小，中性點(diǎn)電壓就越高，為了使得正常時中性點(diǎn)電壓不致于過高，在運(yùn)行中必須避免諧振補(bǔ)償和接近諧振補(bǔ)償，但在實際情況下卻時常出現(xiàn)：①補(bǔ)償度偏小時，因電容電流和消弧線圈電感電流IL=Uφ／2πfL由于運(yùn)行電壓、周波的變化，都能引起IC和IL的變化，從而改變了舊的補(bǔ)償度，使系統(tǒng)接近或形成諧振補(bǔ)償。②線路停止供電，操作人員在調(diào)整消弧線圈時，將分接開關(guān)不慎投在不適當(dāng)?shù)奈恢茫斐擅黠@的中性點(diǎn)位移，進(jìn)而出現(xiàn)相電壓不平衡德現(xiàn)象。③在欠補(bǔ)償運(yùn)行的電網(wǎng)里，有時因線路跳閘，或因限電、檢修而導(dǎo)致線路停電，或因在過補(bǔ)償電網(wǎng)里投入線路，均會出現(xiàn)接近或形成諧振補(bǔ)償，造成較嚴(yán)重的中性點(diǎn)位移，出現(xiàn)相電壓不平衡。

1.2電壓監(jiān)視點(diǎn)PT斷線出現(xiàn)的電壓不平衡PT二次熔絲熔斷和一次刀閘接觸不良或非全相操作出現(xiàn)的電壓不平衡的特點(diǎn)是；接地信號可能出現(xiàn)（PT一次斷線），造成斷線相的電壓指示很低或無指示，但無電壓升高相，且此現(xiàn)象只是在某個變單獨(dú)出現(xiàn)。

1.3系統(tǒng)單相接地引起的電壓不平衡補(bǔ)償系統(tǒng)正常時不對稱度很小，電壓不大，中性點(diǎn)的電位接近大地的電位。當(dāng)線路、母線或帶電設(shè)備上某一點(diǎn)發(fā)生金屬性接地時，與大地同電位，兩正常相的對地電壓數(shù)值上升為相間電壓，產(chǎn)生嚴(yán)重的中性點(diǎn)位移，其特點(diǎn)有：接地相電壓的電阻不同，兩正常相電壓接近或等于線電壓，且幅值基本上是相等的，中性點(diǎn)位移電壓的方向與接地相電壓在同一直線上，與之方向相反。

1.4線路單相斷線引起的電壓不平衡造成單相斷線后，網(wǎng)內(nèi)參數(shù)發(fā)生不對稱變化，使之不對稱度明顯增大造成電網(wǎng)中性點(diǎn)出現(xiàn)較大的位移電壓，致使系統(tǒng)三相對地電壓不平衡。系統(tǒng)單相斷線后，以往的經(jīng)驗是斷線相電壓升高，兩正常相電壓降低。但是，因單相斷線位置、運(yùn)行條件和影響因素的不同，中性點(diǎn)位移電壓的方向、大小和各相對地電壓指示，都不盡相同；有時兩正常相對地電壓升高，幅值不等或相等，斷線相電源外對地電壓降低；或一正常相對地電壓降低，斷線相和另一正常相對地電壓升高卻幅值不等。

1.5其他補(bǔ)償系統(tǒng)感應(yīng)耦合引起的電壓不平衡兩個補(bǔ)償系統(tǒng)分別送電的兩條線路較近且平行段較長，或同桿架設(shè)交叉開口備用時，二者經(jīng)并行線路之間的電容構(gòu)成串聯(lián)諧振回路。出現(xiàn)相對地電壓不平衡。

1.6諧振過電壓出現(xiàn)的相電壓不平衡電網(wǎng)中許多非線性電感元件如變壓器、電磁式電壓互感器等，與系統(tǒng)的電容元件組成許多復(fù)雜的振蕩回路?？漳妇€充電時，電磁式電壓互感器各相與網(wǎng)絡(luò)的對地電容組成獨(dú)立的振蕩回路，可能產(chǎn)生兩相電壓升高、一相電壓降低或相反的相電壓不平衡，這種鐵磁諧振，只在用另外電壓等級的電源，經(jīng)變壓器對空母線充電時，在這僅有的一個電源母線上出現(xiàn)。在一個電壓等級的系統(tǒng)里，由送電干線對所帶的二次變電所母線充電時，不存在這一問題，要避免空充母線要帶一條長線路一起充電。

二、系統(tǒng)運(yùn)行中各種電壓不平衡的判斷和處理

系統(tǒng)運(yùn)行中出現(xiàn)了相電壓不平衡的狀況時，多數(shù)伴有接地信號，但電壓不平衡卻并非全屬接地，不能盲目地選線，應(yīng)從以下幾方面分析判斷：

2.1從相電壓不平衡范圍查找原因

2.1.1如電壓不平衡僅限于一個監(jiān)視點(diǎn)且無電壓升高相，造成用戶無缺相反應(yīng)時，則是本單位PT回路斷線．此時只考慮帶電壓元件的保護(hù)能否誤動和影響計量間題。不平衡的原因是否因為主回路負(fù)載連接不平衡，導(dǎo)致顯示不平衡，還有是否是顯示屏幕出現(xiàn)故障引起的。

2.1.1如電壓不平衡在系統(tǒng)內(nèi)各電壓監(jiān)視點(diǎn)同時出現(xiàn)，應(yīng)檢查各監(jiān)視點(diǎn)的電壓指示。不平衡電壓很明顯，且有降低相和升高相，各電壓監(jiān)視點(diǎn)的指示又基本相同，各送電線路末端二次均無缺相反應(yīng)時，說明系統(tǒng)已接近諧振補(bǔ)償運(yùn)行。造成電壓異常的情況還有可能如母線壓變接觸不良等很特別情況。也還可能幾種原因混在一起，如仍無法弄清異常原因，將異常部分退出運(yùn)行，交給檢修人員處理。作為調(diào)度及運(yùn)行人員，判斷出異常原因在母線壓變及以下回路，并恢復(fù)系統(tǒng)電壓正常即可。原因可能有：①補(bǔ)償度不合適，或調(diào)整操作消弧線圈時有誤。②欠補(bǔ)償系統(tǒng)，有參數(shù)相當(dāng)?shù)木€路事故跳閘。③負(fù)荷低谷時，周波、電壓變化較大。④其它補(bǔ)償系統(tǒng)發(fā)生接地等不平衡事故后，引起該系統(tǒng)中性點(diǎn)位移，補(bǔ)償間題引起的電壓不平衡，應(yīng)調(diào)整補(bǔ)償度。

欠補(bǔ)償運(yùn)行電網(wǎng)線路跳閘引起的電壓不平衡，要設(shè)法改變補(bǔ)償度，調(diào)整消弧線圈。網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷處于低谷，周波、電壓升高時出現(xiàn)的電壓不平衡，可等不平衡自然消失后，再調(diào)整消弧線圈。作為調(diào)度員，應(yīng)掌握這些特征，以準(zhǔn)確判斷，快速處理運(yùn)行中可能出現(xiàn)的各種異常。單一特征的判斷相對容易，兩種及以上情況復(fù)合性故障引起的電壓異常，判斷與處理較為復(fù)雜。如單相接地或諧振常常伴有高壓熔絲熔斷和低壓熔絲熔斷。而高壓熔絲不完全熔斷時，接地信號是否發(fā)出，取決于接地信號的二次電壓整定值和熔絲熔斷程度。從實際運(yùn)行情況看，電壓異常時，常出現(xiàn)二次回路異常，此時電壓高低與接地信號是否發(fā)出，參考價值不大。尋找排查規(guī)律，對電壓異常處理尤為重要。

2.2根據(jù)相電壓不平衡的幅度判斷原因如系統(tǒng)運(yùn)行中各變電所都出現(xiàn)嚴(yán)重的相電壓不平衡，說明網(wǎng)內(nèi)已有單相接地或干線部分單相斷線，應(yīng)迅速調(diào)查各電壓監(jiān)視點(diǎn)的各相電壓指示情況，作出綜合判斷，如是單純的一相接地，可按規(guī)定的選線順序選線查找．從電源變電所出口先選，即”先根后梢”的原則選出接地干線后，再分段選出接地段。

2.3結(jié)合系統(tǒng)設(shè)備的運(yùn)行變化判斷原因①變壓器三相繞組中某相發(fā)生異常，輸送不對稱電源電壓。②輸電線路長，導(dǎo)線截面大小不均，阻抗壓降不同，造成各相電壓不平衡。③動力、照明混合共用，其中單相負(fù)載多，如：家用電器、電爐、焊機(jī)等過于集中于某一相或某二相，造成各相用電負(fù)荷分布不均，使供電電壓、電流不平衡。

綜上所述經(jīng)消弧線圈接地的小電流接地系統(tǒng)（補(bǔ)償系統(tǒng)）在運(yùn)行中，相電壓不平衡現(xiàn)象時有發(fā)生，并因產(chǎn)生的原因不同，不平衡的程度和特點(diǎn)也不盡相同。但總的情況是電網(wǎng)已處在異常狀態(tài)下運(yùn)行，相電壓的升高、降低或缺相，會使電網(wǎng)設(shè)備的安全運(yùn)行和用戶生產(chǎn)受到不同程度的影響。

參考文獻(xiàn)：

篇6

關(guān)鍵詞：立體卷鐵心變壓器、低壓直流電阻、三相平衡、引線

由于立體卷鐵心配電變壓器在鐵心結(jié)構(gòu)上突破傳統(tǒng)工藝，具有節(jié)約硅鋼片、變壓器損耗小的特點(diǎn)，深受生產(chǎn)廠家及用戶的歡迎。但在生產(chǎn)過程中會經(jīng)常出現(xiàn)低壓直流電阻三相不平衡的情況，原因是變壓器的線圈已由傳統(tǒng)的一字排開變成了等邊三角形排列，各相引線的長短不一，會造成線電阻ac會較小，線電阻ab會較大，線電阻bc會最大，線電阻不平衡率往往大于2%，并且隨著變壓器容量越大不平率越大。而用戶都會要求產(chǎn)品按國家要求在2%以內(nèi)，否則不會輕易接收產(chǎn)品。所以非常有必要采取相關(guān)的措施和方法來使立體卷鐵心變壓器低壓直流電阻不平衡率在2%以內(nèi)滿足用戶的要求。

立體卷鐵心變壓器低壓直流電阻不平衡的原因

立體卷鐵心變壓器的三相線圈（a相線圈、b相線圈、c相線圈）在繞制時所采用的線材一樣，每相線圈的長度相當(dāng)，所以各相線圈的直流電阻基本上是相等的。若按照傳統(tǒng)的方法焊接上引線后，a、c之間的引線長度最短，a、b之間的引線長度要比a、c之間的引線長許多，而b、c之間的引線最長。引線長的電阻會很大，引線短的電阻會很小，這就是三相直流線電阻不平衡的原因所在。以S11-M.RL-630/10為例，若只采用傳統(tǒng)的辦法焊接引線，并在溫度為30℃時檢測線電阻值，得ac=0.001970Ω，ab= 0.001998Ω，bc=0.002030Ω。不平衡率是3%，不能達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn)及用戶要求。

立體卷鐵心變壓器低壓直流電阻不平衡的解決辦法

在同一臺變壓器引線內(nèi)采用不同規(guī)格的銅排做引線，引線路徑長的選用規(guī)格大的銅排，路徑短的選用規(guī)格小的銅排。銅排規(guī)格的選取要要遵循一個原則：以變壓器容量額定電流來計算，確定引線最小規(guī)格的銅片，此銅排用于路徑最短的引線。隨后再根據(jù)路徑的長短選擇大規(guī)格的銅排，大銅排選擇規(guī)格時以三相電阻不衡率小于2%就可行了，選擇更大規(guī)格的則會造成銅排浪費(fèi)。

引線的走向：用于連接線圈尾部的引線可改變連接方向，增加或縮小某一段引線長度；或可連接成一個圓圈；或可斷開某處增大電阻值。

焊接點(diǎn)的選擇：特別是對于大容量的變壓器，如出2000kVA、2500kVA等大變壓器有些地方不能直接焊上，要通過其他銅排來過渡。

下面是根據(jù)以上三個原則來確定出從小80kVA~2500kVA低壓引線銅排規(guī)格及焊接位置：

變壓器容量 銅排的規(guī)格及焊接方法

80kVA

a相、c相線圈頭出線用3×30銅排；a相、c相線圈尾連線采用3×30銅排；b相線圈頭出線采用3×30銅排；b相線圈尾采連用3×30銅排。

100kVA

a相、c相線圈頭出線用3×30銅排；a相、c相線圈尾連線采用3×30銅排；b相線圈頭出線采用3×30銅排；b相線圈尾連線采用3×30銅排。

160kVA

a相、c相線圈頭出線用3×30銅排；a相、c相線圈尾連線采用3×30銅排；b相線圈頭出線采用4×30銅排；b相線圈尾連線采用4×30銅排。

200kVA a相、c相線圈頭出線用3×30銅排；a相、c相線圈尾連線采用3×30銅排；b相線圈頭出線采用4×40銅排；b相線圈尾連線采用4×40銅排。

250kVA a相、c相線圈頭出線用3×30銅排；a相、c相線圈尾連線采用3×30銅排；b相線圈頭出線采用4×40銅排；b相線圈尾連線采用5×40銅排。

315kVA a相、c相線圈頭出線用4×30銅排；a相、c相線圈尾連線采用4×30銅排；b相線圈頭出線采用5×40銅排；b相線圈尾連線采用5×40銅排。

400kVA a相、c相線圈頭出線用4×40銅排；a相、c相線圈尾連線采用3×30銅排；b相線圈頭出線采用5×50銅排；b相線圈尾連線采用6×50銅排。

500kVA a相、c相線圈頭出線用4×40銅排；a相、c相線圈尾連線采用3×30銅排；b相線圈頭出線采用6×60銅排；b相線圈尾連線采用8×60銅排。

630kVA a相頭出線采用5×40銅排， c相頭出線采用5×40排， b相頭出線采用8×80銅排； c、a、b尾連線采用6×60銅連接，連接順序為c-a-b。

800kVA a相頭出線采用5×50銅排； b相頭出線采用8×80銅排； c相頭出線采用5×50銅排； c、b尾連線采用8×60銅排連接；a尾連線采用5×50銅排引出焊在c、b的連線上靠b側(cè)。

1000kVA a相頭出線采用6×60銅排； b相頭出線采用8×80銅排； c相頭出線采用6×60銅排； c、b尾連線用8×80銅排連接；a尾連線用6×60銅排引出焊在c、b的連線上靠b側(cè)。

1250kVA a相頭出線采用8×60銅排； b相頭出線采用10×100銅排； c相頭出線采用8×60銅排； c、b尾連線采用10×80銅排連接；a尾連線采用8×80銅排引出焊在c、b的連線上靠b側(cè)。

1600kVA a相頭出線采用8×80銅排； b相頭出線采用10×100銅排； c相頭出線采用8×80銅排； c、b尾連線采用10×80銅排連接；a尾連線采用10×80銅排引出焊在c、b的連線上靠b側(cè)。

2000kVA a相頭出線采用8×80銅排； b相頭出線采用10×120銅排； c相頭出線采用8×80銅排； c、b尾連線用10×120銅排連接；a尾連線用10×80銅排引出焊在c、b的連線上靠b側(cè)。

2500kVA a相頭出線采用10×80銅排； b相頭出線采用12×120銅排； c相頭出線采用10×80銅排； c、b尾連線用12×120銅排連接；a尾連線采用10×100銅排引出焊在c、b的連線上靠b側(cè)。

以S11-M.RL-630/10為例，通過上述方法來焊接引線，并在溫度為30℃時檢測線電阻值，得ac=0.001970Ω，ab= 0.001990Ω，bc=0.002005Ω。不平衡率是1.76%，完全能滿足國家標(biāo)準(zhǔn)及用戶的要求。其它容量的產(chǎn)品，按照上述方法來做在日常生產(chǎn)也得到驗證是完全可行的、符合要求的。

結(jié)論

采用以上方法，可以在立體卷鐵心變壓器的套裝生產(chǎn)過程中解決低壓直流電阻三相不平衡問題，減少因低壓直流電阻三相不平衡返工而帶來的浪費(fèi)與不便，同時也可使銅排的使用達(dá)最節(jié)約。

四、主要參考文獻(xiàn)：

[1]尹克寧，變壓器設(shè)計原理[M].北京：中國電力出版社，2003.10

[2] 姚志松， 姚磊，新型配電變壓器結(jié)構(gòu)、原理和應(yīng)用[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2006.12

[3]三相油浸式變壓器技術(shù)參數(shù)和要求[M].北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，1999.10.

篇7

天河城一帶是廣州新中軸的核心，平時就人流洶涌，不要說是亞運(yùn)會開幕式這個時候了；12日晚上，沒有機(jī)會去海心沙現(xiàn)場看亞運(yùn)會開幕式的人，很多聚集在天河城一帶，試圖通過電視墻看直播。因為這些地方的廣百、天河城、正佳、購書中心、天河體育中心等多處有大型電視墻。

晚上九點(diǎn)多，記者在亞運(yùn)廣場（天河體育中心對面，原來的宏城廣場舊址）采訪，試圖了解大家對亞運(yùn)會開幕式的一些看法。一市民梁叔叔很氣憤地說，“你看你看，這周圍那么多大電視屏不直播亞運(yùn)盛況，簡直是浪費(fèi)！只有這個亞運(yùn)廣場一個低低的電視屏，近千人圍在那里，很多人都看不到。來看開幕式的人都熱情高漲，政府這么搞這太令我們失望了！看人家雅典奧運(yùn)會，開幕式一演，大街上的大電視屏全放開幕式。我們該學(xué)學(xué)他們了！”梁叔叔指著天河體育中心、購書中心、廣百百貨等方向的電視墻告訴記者。

很多市民也表示，“這些大型電視墻不播放亞運(yùn)會開幕式是有點(diǎn)浪費(fèi)，這是國家的大事，本應(yīng)放完直播還要放重播！否則真浪費(fèi)！”；“在這里看不到也沒有關(guān)系，可以在別的地方看，回去看電視重播、網(wǎng)絡(luò)……”有市民說；一位在拍照的姐姐也表示理解：“這電視直播可能要經(jīng)過授權(quán)吧”。在廣百百貨、天河城附近，盡管有很多人在圍觀、拍照，可是直到開幕式結(jié)束，記者在這些地方對路過的市民進(jìn)行采訪，大部分都稱沒有看到直播開幕式。

篇8

關(guān)鍵詞：試壓數(shù)值鍋筒壓力試驗壓力

中圖分類號：TK223 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：

一蒸汽鍋爐：

從鋼架的開始吊裝，到完成受熱面管焊接后的探傷，是整個本體的安裝階段，下一步的工作內(nèi)容就是本體的砌筑。在本體的安裝和砌筑之間有一個非常重要的檢查步驟----試壓。鍋爐的試壓是一個非常關(guān)鍵的節(jié)點(diǎn)，它時檢驗鍋爐本體安裝質(zhì)量的一個重要步驟。政府監(jiān)督部門（鍋爐監(jiān)督檢驗部門）、監(jiān)理、業(yè)主都會在現(xiàn)場全程的檢查。鍋爐的試壓一般指的是鍋爐本體的試壓，但是廣義上的鍋爐試壓工作，還應(yīng)該包括鍋爐本體試壓、省煤器的試壓，有再熱器的鍋爐，再熱器還需要單獨(dú)試壓。過熱器可以同本體試壓。

那么，鍋爐的試壓數(shù)值是怎么樣確定的呢？在鍋爐的技術(shù)文件中試壓值有的會給出的，也有的不給。要施工單位在施工方案中算出，報監(jiān)理、業(yè)主方及政府監(jiān)督檢驗部門審查。一般意義上，鍋爐在制造時，依據(jù)的是《鍋爐安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》TSG G0001-2012 （以下簡稱《規(guī)程》）表4-3；鍋爐在安裝、現(xiàn)場試壓等后期工序的依據(jù)是《鍋爐安裝工程施工及驗收規(guī)范》GB50273-2009 （以下簡稱《規(guī)范》）表5.0.4-1。但往往現(xiàn)場安裝的鍋爐試壓也采用《規(guī)程》標(biāo)準(zhǔn)。其實，《規(guī)范》的試壓標(biāo)準(zhǔn)就是依據(jù)《規(guī)程》來的，它們在內(nèi)容上基本是一致的。只是在描述上略有不同?！兑?guī)程》重于鍋爐的制造，《規(guī)范》重于鍋爐的安裝。

見下表：

表4-3 水壓試驗壓力（MPa）

注：4-3：表4-3中的鍋爐本體的水壓試驗，不包括本表中的再熱器和鑄鐵省煤器。

表5.0.4-1鍋爐本體水壓試驗的試驗壓力（MPa）

注：試驗壓力以上鍋筒或過熱器出口集箱壓力表為準(zhǔn)。

二 ：但是，我們是否發(fā)現(xiàn)一個細(xì)小的差別？就是《規(guī)范》規(guī)定的試驗壓力（以下簡稱Ps）中的“注”。在《規(guī)程》上是沒有這句話的。也就是說，Ps不但以上鍋筒的壓力表為準(zhǔn)，還應(yīng)以過熱器出口集箱的壓力表為準(zhǔn)。就是這個“注”給我們在施工上解決了非常大的問題。如果沒有這個“注”，我們確定帶過熱器或再熱器的鍋爐試壓值，是比較困難的。例如，某帶過熱器的蒸汽鍋爐額定工作壓力PN=2.5MPa（以下簡稱：PN-X），其試驗壓力PS=1.25倍的鍋筒壓力（以下簡稱“Pg”），Pg是多少？是PN2.5？當(dāng)然不是。帶過熱器的鍋爐，它的PN值應(yīng)該是過熱器蒸汽出口聯(lián)箱壓力表的值。如果沒有過熱器，Pg=PN,而有過熱器的鍋爐，Pg是大于PN的，因為，鍋筒內(nèi)的蒸汽經(jīng)過過熱器時，需要克服過熱器蛇形盤管的沿程阻力和局部阻力。由此，我們看出，Pg在鍋爐運(yùn)行之前是未知的，按《規(guī)程》上的要求確定Ps,是很困難的。正是《規(guī)范》中有了可以“按過熱器出口集箱壓力表為準(zhǔn)”這句話，使PN的確定成為一個直接的數(shù)值。2005年，筆者在黑龍江省的牡丹江市安裝一臺B級、2.5MPa帶過熱器的蒸汽鍋爐，在確定Ps時，當(dāng)?shù)氐腻仚z所的某位專家竟然按過熱器阻力是PN的10%來確定Pg。后來在鍋爐試運(yùn)時，我看了下Pg與PN的差值也僅0.1MPa左右。

三 下面舉例說明：

1帶過熱器的蒸汽鍋爐：PN=2.5MPa，Ps=1.25*PN2.5=3.125MPa。Ps即確定，但是一定要說明，這塊壓力表的位置-----在過熱器出口聯(lián)箱上。依據(jù)的是《規(guī)范》上的“注”。

2省煤器Ps的確定：省煤器的Ps一般在鍋爐隨設(shè)備帶來的技術(shù)文件中規(guī)定，因為鑄鐵省煤器需要現(xiàn)場逐根試壓。如果技術(shù)文件中沒有規(guī)定，按《規(guī)程》中的要求，“鍋筒的任何壓力下，PS=1.25倍的省煤器工作壓力?！笔∶浩鞯墓ぷ鲏毫υ阱仩t運(yùn)行前又是個未知量。那我們看《規(guī)范》中是如何規(guī)定省煤器的Ps。表5.0.4.2

表5.0.4.2鍋爐部件水壓試驗的試驗壓力（MPa）

3由表中看出鑄鐵省煤器的Ps與《規(guī)程》中略有出入，如果不在技術(shù)文件中預(yù)先規(guī)定，兩種方式的Ps都是難以確定的。省煤器的工作壓力，是由鍋爐給水泵提供的，在鍋爐運(yùn)行時，以省煤器的下聯(lián)箱上的壓力表為準(zhǔn)，鍋爐運(yùn)行壓力最高點(diǎn)是泵出口，其次就是省煤器的運(yùn)行壓力。如某橡膠廠的SZL30-1.25-AII型號的鍋爐，采用的是可分式鑄鐵省煤器，在隨機(jī)技術(shù)文件中，列出了省煤器額定工作壓力：1.35MPa,整體水壓試驗壓力：2.07MPa。由些可看出，省煤器的工作壓力高于鍋爐PN值0.1MPa。

4省煤器的工作壓力按計算的方法是比較難的確定的，它的壓力要大于（Pg+省煤器工作地點(diǎn)的與鍋筒之間靜壓強(qiáng)+省煤器自身的阻力+附屬管路及閥門的阻力）該值以出廠技術(shù)文件為準(zhǔn)，現(xiàn)場單根試壓。組裝后又隨同鍋爐本體試壓。

5綜上論述，鍋爐本體的試壓數(shù)值確定，首先要知道PN在哪個位置；省煤器的試壓數(shù)值確定，需要以出廠資料為準(zhǔn)。

那么，我們不禁要問，如果隨鍋爐帶來的技術(shù)文件沒有規(guī)定試壓值，我們還要按《規(guī)范》去確定Pg以得到Ps。那豈不是束手無策嗎？其實，我們還有一條路徑可走，來確定Pg。這就是以安全閥的整定壓力（以下簡稱Pz）來反推鍋筒工作壓力?！兑?guī)范》中的表6.3.2對0.8---3.82MPa的鍋爐安全閥的Pz為1.04*Pg1和1.06 *Pg2，其中《規(guī)范》中強(qiáng)調(diào)了：“對于有過熱器的鍋爐，按較低的整定壓力調(diào)整…..”這就是說，鍋筒上的安全閥整定壓力應(yīng)為：Pz=1.06*Pg2（在安全閥安裝中，技術(shù)文件也指定安全閥的位置，同時Pg按《規(guī)范》就是安全閥裝設(shè)地點(diǎn)的工作壓力）。而安全閥的整定壓力是出廠時就已經(jīng)確定好的。這樣鍋筒壓力自然就得出了：Pg=Pz/1.06?，F(xiàn)舉例說明：某帶過熱器的鍋爐，PN=2.5MPa，鍋筒安全閥整定壓力Pz=2.71MPa則Pg=2.71/1.06=2.556MPa?？梢娝哂谶^熱器聯(lián)箱出口的壓力，也就是PN，0.556MPa。

6省煤器的工作壓力確定也是同樣的原理，利用安全閥的Pz來反推出省煤器的工作壓力。

四：鍋筒、過熱器（當(dāng)有再熱器時）、省煤器的Pg，對于安裝鍋爐來說是必須要掌握的，是鍋爐運(yùn)行的壓力節(jié)點(diǎn)參數(shù)，也是試壓節(jié)點(diǎn)參數(shù)。盡管它們對于PN的差值并不大，但卻有著絕對的實際的意義，具體有以下幾點(diǎn)：

（1）鍋爐本體試壓的依據(jù)；

（2）鍋筒強(qiáng)度力學(xué)計算的重要參數(shù)。

（3）能為鍋爐的汽水平衡做一個參考；

（4）最高點(diǎn)的工作壓力，為電儀方面調(diào)整差壓等參數(shù)提供依據(jù)；

（5）是安全閥整定壓力復(fù)核的依據(jù)；

（6）對鍋爐本體閥門的選定做參考。

五：鍋爐工作點(diǎn)壓力Pg的確定，對施工階段的試壓是非常重量要的，主要是前面講的兩個標(biāo)準(zhǔn)，全部以工作壓力作為試壓的條件。從以上的論述中，得到一些結(jié)論：

鍋爐額定壓力PN：是末端部件出口壓力！有再熱器的，是再熱器聯(lián)箱出口的壓力，有過熱器的，是過熱器聯(lián)箱出口壓力，兩者都沒有的，就是鍋筒的壓力。

省煤器的工作點(diǎn)壓力是鍋爐系統(tǒng)中最高的壓力，鍋筒的工作壓力是鍋爐汽相系統(tǒng)運(yùn)行中的最高壓力。

同一部件的工作壓力，安裝位置高度大的，要考慮靜壓的影響（比如鍋筒上的壓力表，有一塊需要引到爐前可見位置）。

總結(jié)：鍋爐鍋筒的工作點(diǎn)壓力，是決定鍋爐試壓數(shù)值的最重要條件，部件的試壓數(shù)值確定，也是以Pg為中心。確定好鍋筒的工作壓力，即確定了試壓的數(shù)值。對于鍋爐的施工方來說，鍋筒工作壓力

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關(guān)鍵詞：油浸變壓器；補(bǔ)償；溫升試驗；電容器塔；設(shè)計

中圖分類號：TM4 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：

正常工作條件下，變壓器在進(jìn)行功率的傳輸過程中，本身也要消耗部分負(fù)載損耗以及空載損耗這兩個方面的電能，而這部分電能在一定條件下會轉(zhuǎn)化成熱能，這就是變壓器在工作情況下出現(xiàn)溫度上升情況最主要的原因。針對這一問題，通常情況下，都是通過增加變壓器結(jié)構(gòu)的散熱面來對變壓器進(jìn)行溫升控制，從而使其能夠保持在一定限度內(nèi)。尤其是大型的變壓器產(chǎn)品，通過相關(guān)的溫升實驗，不僅可以明確了解變壓器的升溫是否與其標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的限制相符，而且也有利于使升溫實驗以及驗證方面的設(shè)計數(shù)據(jù)得到明確。大型變壓器的溫升實驗不能直接通過電網(wǎng)進(jìn)行電源的供應(yīng)，因為該項試驗具有很低的功率因素以及很大的容量要求，如果直接使用電網(wǎng)進(jìn)行實驗的電源供應(yīng)，很容易就降低了電源的質(zhì)量，所以，很多生產(chǎn)商在進(jìn)行產(chǎn)品的溫升試驗過程中都是采用發(fā)電機(jī)組來提供電源的，但由于該機(jī)組的容量比較小，要使得機(jī)組能夠滿足實驗的要求，必須要對機(jī)組的電容量進(jìn)行擴(kuò)大，這樣一來就大大提高了運(yùn)行投資的費(fèi)用，造成了投資的困難。而此時，通過采用電容補(bǔ)償?shù)姆绞骄湍苡行Ы鉀Q了這一問題，由于在升溫實驗過程中，輸入到變壓器的電流大部分都是感性無功電流，因此，電容補(bǔ)償能使得電源輸出容量降低，從而讓變壓器的電流符合了試驗的要求。

1油浸變壓器溫升實驗中的短路法

變壓器的溫升實驗可以采用各種各樣的方法。首先在負(fù)載方法上，可分為相互負(fù)載法以及直接負(fù)載法；其次在電流方面，又可以分為零序法和循環(huán)電流法，再者就是短路法等等。而對于油浸變壓器的溫升試驗，通過分析長期以來的實驗數(shù)據(jù)以及試驗情況可得，該項試驗比較適合采用短路法。所謂的短路法，即通過對變壓器的一邊進(jìn)行供電操作，另一邊進(jìn)行短路操作，在實驗的線路方面，它主要是借助了負(fù)載試驗法的接線方式。而在整個溫升實驗過程中，變壓器的鐵心并不發(fā)熱而只有繞組才會出現(xiàn)發(fā)熱的現(xiàn)象，針對這種情況，要使得鐵心不發(fā)熱這一缺陷得到彌補(bǔ)，可以通過利用繞組所發(fā)出的的耗能來將油進(jìn)行加熱的方式完成。而油浸變壓器的鐵心升溫以及結(jié)構(gòu)件升溫最終將在油的升溫過程中得以表現(xiàn)出來。因此，當(dāng)變壓器沒有出現(xiàn)局部過熱的情況時，只需要考核繞組以及油的升溫情況即可?？偟脕碚f，通過短路法能使實驗獲得有效的溫升實驗數(shù)據(jù)。

2補(bǔ)償方案的選擇

針對中間變壓器，溫升實驗的補(bǔ)償方案可分為兩種，一種是對高壓側(cè)進(jìn)行補(bǔ)償；另一種就是對低壓側(cè)進(jìn)行補(bǔ)償。對于中間變壓器容量來說，高壓側(cè)補(bǔ)償?shù)姆桨覆⒉恍枰艽蟮娜萘?，只要能和電源的容量保持一致便可；而低壓?cè)的補(bǔ)償方案，其變壓器的容量必須要大于試品變壓器在進(jìn)行試驗過程中所需要的容量。尤其是對于那些比較大型的變壓器而言，其溫升實驗需要變壓器具有很大的容量，而這樣一來就需要投資大量的成本進(jìn)行大容量試變壓器的制作，不僅耗資大，而且使用起來也不方便。通過上述分析可得，采用高壓側(cè)的補(bǔ)償方案為最優(yōu)選擇。

3電容器塔的結(jié)構(gòu)設(shè)置

電容器塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計是一道復(fù)雜的工程。首先其結(jié)構(gòu)是由多種型號的電容器組成的，每一相都可以劃分為4個等級，并且每一級的額定電壓為18千伏。而電容器塔主要是由三個塔架結(jié)構(gòu)來構(gòu)成的，每個塔架為一個相，并且其最底層的絕緣平臺的電壓大約為125千伏，而每一個相都是由4層結(jié)構(gòu)組成的，每一層結(jié)構(gòu)就是一個級別，層間所采用的絕緣平臺的電壓大概為400千伏。在電容器的連接方式上，主要是采用并聯(lián)的方式，并把電容器分為若干個小組，通過24千伏的隔離開關(guān)來控制電容器的退出和投入。而電容器的總輸出、級別之間的并聯(lián)或串聯(lián)、各組電容分合閘等方面的運(yùn)行程序都是通過氣動隔離開關(guān)來實現(xiàn)的。而每個隔離開關(guān)通過其兩個合、開的狀態(tài)機(jī)控閥來實現(xiàn)氣動隔離開關(guān)相應(yīng)的合、開執(zhí)行狀況的檢測，從而使得開關(guān)操作機(jī)構(gòu)所產(chǎn)生的絕緣問題得到有效的解決。而在隔離開關(guān)的組合方面，主要是采用了不同型號的分合閘，從而使得電容器能夠?qū)崿F(xiàn)三相的單星形、三角形三相以及單相等各種方式的連接。而這些連接方式都能讓電容器裝置實現(xiàn)了高達(dá)130千伏的電壓等級，并且對于高壓的變壓器的溫升實驗，現(xiàn)行的裝置電流也能使得試驗的需求得到滿足。

4檢測系統(tǒng)和PLC控制器

4.1控制器及系統(tǒng)的組成部分

保護(hù)監(jiān)控系統(tǒng)和氣動控制的組成部分一共可以分為五個部分：一是視頻監(jiān)視部分；二是上位組態(tài)的計算機(jī)部分；三是可編程控制器的控制部分；四是氣動位置的檢測部分；五是氣動電磁閥中的控制輸出部分。而該系統(tǒng)還配備了相應(yīng)的裝置，主要有視頻監(jiān)控系統(tǒng)、進(jìn)行遠(yuǎn)方控制的計算機(jī)、可編程控制系統(tǒng)的控制柜、氣動檢測柜以及氣動控制柜等幾個部分。

4.2檢測系統(tǒng)及PLC的工作原理

無論是檢測系統(tǒng)還是電容器塔的控制，主要都是為了使得并聯(lián)電容器的感性以及勵磁性質(zhì)的實驗和變壓器溫升實驗的相關(guān)要求得到滿足。在進(jìn)行隔離開關(guān)的狀態(tài)監(jiān)控以及投切控制方面，主要是參照各個實驗電容器中的頻率、電壓、容量和接線方式等各個方面的參數(shù)。關(guān)于電容器塔，主要是把PLC這一個可編程控制器作為主要的控制部分的，它不僅具有很強(qiáng)的抗干擾能力，而且編程方便、可靠性高以及使用簡單等特點(diǎn)，而且在針對工業(yè)環(huán)境來說，即使環(huán)境比較惡劣，也不影響它的工作性能。而關(guān)于啟動隔離開關(guān)的狀態(tài)和分合控制主要是通過導(dǎo)氣管這一介質(zhì)把這兩部分與檢測、執(zhí)行部分連接起來，從而使得整個控制系統(tǒng)的可靠性和安全性都得到了巨大的提升。總之，可編程控制器的整個操作界面都是很直觀簡潔的，使用起來也比較方便。而可編程控制器的工作原理如下圖所示：

可編程控制系統(tǒng)的工作原理圖

如上圖所示，關(guān)于電容器塔，主要是由氣動隔離開關(guān)來完成電容器的投切操作步驟的。而整個系統(tǒng)最核心的地方就是可編程控制器中的控制部分。無論是本地的觸摸屏所發(fā)出的指令還是遠(yuǎn)方控制的計算機(jī)所發(fā)出的的指令，它都能接收到，并借助中間繼電器這一設(shè)備把這些指令輸出到氣動的電磁閥當(dāng)中，最終通過控制電磁閥通斷方式來實現(xiàn)刀閘開關(guān)的控制。首先，關(guān)于刀閘開關(guān)狀態(tài)的檢測，還可以氣動控制閥對其導(dǎo)氣管進(jìn)行檢測，而氣動控制閥主要是安裝在刀閘上的。其次，對于氣路通斷的檢測可由氣動壓力開關(guān)來完成，并進(jìn)一步把刀閘中的合、開位置中出現(xiàn)的狀態(tài)進(jìn)行電信號的轉(zhuǎn)變，并把這一信號輸入到可編程控制器中，使得控制器對于刀閘合閘、開閘狀態(tài)的判斷可依照所輸入的狀態(tài)信號來完成，最終把這一狀態(tài)直接上傳到現(xiàn)場觸摸屏或者是遠(yuǎn)方的控機(jī)當(dāng)中，并讓這一信號轉(zhuǎn)化成圖像，讓其呈現(xiàn)于相應(yīng)的畫面中。

結(jié)束語

通過對可編程控制器的采用來進(jìn)行補(bǔ)償電容器塔的設(shè)計以及油浸變壓器的溫升實驗可得，該設(shè)計能夠完全克服傳統(tǒng)手動操作所出現(xiàn)的缺點(diǎn)。并且這種新型的電容器補(bǔ)償在大型的變壓器溫升實驗中同樣適用。

參考文獻(xiàn)

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【關(guān)鍵詞】電力資源；電源不穩(wěn)定；因素；方法

隨著我國經(jīng)濟(jì)建設(shè)的蓬勃發(fā)展，社會對電力資源的需求日益增長，用戶對電力系統(tǒng)的要求也越來越高。供電的可靠性和穩(wěn)定性已經(jīng)成為保障經(jīng)濟(jì)增長和滿足用戶需求的重要問題。影響電源穩(wěn)定的因素主要是兩點(diǎn)：不穩(wěn)定電壓和諧波。下面著重從這兩方面分析探討。

1.電壓不穩(wěn)定的危害及解決辦法

1.1電壓不穩(wěn)定的危害

在現(xiàn)代工業(yè)用電中，一種電氣設(shè)備出現(xiàn)故障就會導(dǎo)致流水線、甚至整個工廠作業(yè)的中斷，造成難以想象的損失。對于普通用戶，家用電器長時間在非額定電壓或頻率下工作，會嚴(yán)重影響電氣設(shè)備的使用壽命。例如：長期在低于額定電壓下工作的計算機(jī)，容易出現(xiàn)重啟、程序紊亂、燒毀硬盤等情況。因此在比較重要的信息采集、數(shù)據(jù)檢測分析工作點(diǎn)，都要裝設(shè)在線式UPS以保證無間斷供電。

1.2引起電壓不穩(wěn)定的原因及解決辦法

按供電系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)來看，電壓波動可分為高壓側(cè)電壓波動和低壓側(cè)電壓波動。高壓側(cè)電壓波動又可分為進(jìn)線電源處電壓不穩(wěn)定和高壓母線上電壓不穩(wěn)定。

1.2.1進(jìn)線電源處電壓不穩(wěn)定原因分析

原因之一是上一級電源質(zhì)量不高。解決方法是更換電源或在上一級負(fù)荷處重新架設(shè)一條供電線路。原因之二是傳輸過程中（進(jìn)線電纜）存在問題。解決方法是檢查是否存在電纜破損、電纜質(zhì)量、電纜選型不正確的情況，有針對性地加以改善。

1.2.2高壓母線上電壓不穩(wěn)定原因分析

原因之一是變壓器三相空載導(dǎo)致高壓側(cè)母線電壓不穩(wěn)定。解決方法是重新計算變壓器的負(fù)載率，更換更大一級容量的變壓器。原因之二是在變壓器負(fù)載時，大功率設(shè)備沖擊電網(wǎng)造成高壓側(cè)母線電壓不穩(wěn)定。解決方法如下 一是對大功率設(shè)備采用變頻啟動或軟啟動方式，來減少對電網(wǎng)的沖擊。二是大功率設(shè)備盡量采用高壓電機(jī)，以優(yōu)化電能質(zhì)量。三是對個別大功率設(shè)備，采用單獨(dú)無功補(bǔ)償裝置穩(wěn)定電壓。

1.3低壓側(cè)電壓波動可分為電纜出線端電壓不穩(wěn)定、設(shè)備入線端電壓不穩(wěn)定和低壓母線上電壓不穩(wěn)定

（1）電纜出線端和設(shè)備入線端電壓不穩(wěn)定原因分析。原因之一是外接負(fù)載功率較大導(dǎo)致的啟動電流沖擊。解決方法是優(yōu)化設(shè)備啟動方式。一是對大功率設(shè)備采用變頻啟動或軟啟動方式，來減少對電網(wǎng)的沖擊。二是大功率設(shè)備盡量采用高壓電機(jī)，以優(yōu)化電能質(zhì)量。三是對個別設(shè)備采用單獨(dú)無功補(bǔ)償裝置穩(wěn)定電壓。原因之二是傳輸過程中存在問題。解決方法一是檢查電纜是否存在電纜破損等質(zhì)量問題，如有則更換電纜，如非質(zhì)量問題則存在電纜選型問題，應(yīng)重新計算電纜壓降，從配電柜出線端到設(shè)備進(jìn)線口的電纜壓降，看是否超過了5%，如果超過了，要更換大一級的電纜來進(jìn)行電能的傳輸。

（2）低壓側(cè)母線電壓不穩(wěn)定原因分析。其原因是整個供電系統(tǒng)功率因數(shù)的問題。解決方法是提高整個供電系統(tǒng)的功率因數(shù)，增大無功功率，使功率因數(shù)提高到90%以上。

（3）按交流和直流來分。按交流與直流來分，低壓側(cè)母線電壓不穩(wěn)定可分為交流電壓波動和直流電壓不穩(wěn)定。交流電主要承擔(dān)煤礦除工藝集中控制外的所有負(fù)荷；直流電主要負(fù)責(zé)供給工藝集中控制信號的電源。直流電壓不穩(wěn)定原因有三：一是電源；二是負(fù)載；三是接觸不良。解決方法一是更換電源或改善傳輸路徑；二是提高負(fù)載供電等級；三是檢查接觸裝置按設(shè)備負(fù)載。

（4）按負(fù)載來分。按設(shè)備負(fù)載來分，低壓側(cè)母線電壓不穩(wěn)定可分為帶沖擊負(fù)載的電動機(jī)引起電壓波動、由反復(fù)短時工作負(fù)載引起電壓波動、大型電動機(jī)啟動時引起電壓波動和供電系統(tǒng)短路電流引起的電壓波動。

（5）帶沖擊負(fù)載的電動機(jī)引起的電壓波動。由于生產(chǎn)工藝的需要，有些設(shè)備的電動機(jī)負(fù)載是沖擊性的。如沖床、壓力機(jī)和軋鋼機(jī)等。其特點(diǎn)是在工作過程中負(fù)荷產(chǎn)生劇增和劇減變化，并周期性地交替。這些設(shè)備一般采用帶飛輪的電，力拖動系統(tǒng)。由輪的儲能和釋能作用，拉平了電動機(jī)軸上的負(fù)載，從而降低了電動機(jī)的能耗。但因其機(jī)械慣性較大沖擊電流依然存在，所以伴隨負(fù)荷產(chǎn)生周期替的電壓波動不可避免。

（6）由反復(fù)短時工作負(fù)載引起電壓波動。這類負(fù)載的特點(diǎn)是呈現(xiàn)周期替的增減變化。但其交替的周期是不定值，且交替的幅值也是不定值，如吊運(yùn)工件的吊車，手工交直流電焊機(jī)等。當(dāng)前企業(yè)為節(jié)能降耗在交直流電焊機(jī)上都裝設(shè)了自動斷電裝置，因此在節(jié)電的同時電動機(jī)的啟動電流和焊接變壓器的涌流卻加劇了所在電網(wǎng)的電壓波動。

（7）大型電動機(jī)啟動時引起電壓波動。目前，企業(yè)使用的電動機(jī)功率越來越大，其啟動電流（為額定電流的4～7倍）所引起的電壓波動成為一個不可忽視的問題。啟動電流不但數(shù)值很大，而且具有很低的滯后功率因數(shù)，故其電壓波動將更大。

2.諧波的危害及消除諧波的措施

2.1諧波的危害

（1）加大電力運(yùn)行成本。由于諧波的頻率較高，且無法自然消除，因此當(dāng)大量諧波電壓、電流在電網(wǎng)中游蕩并積累疊加會導(dǎo)致?lián)p耗增加、電力設(shè)備過熱，從而加大了電力運(yùn)行成本，增加了電費(fèi)的支出。

（2）降低了供電的可靠性。諧波電壓在許多情況下能使正弦波變得更尖，不僅導(dǎo)致變壓器、電容器等電氣設(shè)備的磁滯及渦流損耗增加，而且使絕緣材料承受的電應(yīng)力增大。諧波電流能使變壓器的銅耗增加，所以變壓器在嚴(yán)重的諧波負(fù)荷下將產(chǎn)生局部過熱，從而加速絕緣老化，大大縮短了變壓器、電動機(jī)的使用壽命，降低供電可靠性，極有可能在生產(chǎn)過程中造成斷電的嚴(yán)重后果。

（3）引發(fā)停電事故。繼電保護(hù)自動裝置對于保證電網(wǎng)的安全運(yùn)行具有十分重要的作用。但是，由于諧波的大量存在，易使電網(wǎng)的各類保護(hù)及自動裝置產(chǎn)生誤動或拒動，特別在廣泛應(yīng)用的微機(jī)保護(hù)、綜合自動化裝置中表現(xiàn)突出，引起區(qū)域電網(wǎng)瓦解，造成大面積停電惡性事故。

（4）對弱點(diǎn)系統(tǒng)設(shè)備產(chǎn)生干擾。對于計算機(jī)網(wǎng)絡(luò)、通信、有線電視、報警與樓宇自動化等弱點(diǎn)設(shè)備，電力系統(tǒng)中的諧波通過電磁感應(yīng)、靜電感應(yīng)與傳導(dǎo)方式耦合到這些系統(tǒng)中，產(chǎn)生干擾。其中電感應(yīng)與靜電感應(yīng)的耦合強(qiáng)度與干擾頻率成正比，傳導(dǎo)通過公共接地耦合，有大量不平衡電流流入接地極，從而干擾弱點(diǎn)系統(tǒng)。

（5）對電力電纜的危害。由于諧波次數(shù)高頻率上升，再加上電纜導(dǎo)體截面積越大趨膚效應(yīng)越明顯，從而導(dǎo)致導(dǎo)體的交流電阻增大，使得電纜的允許通過電流減少。

2.2消除諧波的措施

（1）改善供電系統(tǒng)和環(huán)境。諧波的產(chǎn)生不可避免，但通過加大供電系統(tǒng)短路容量、提高供電系統(tǒng)的電壓等級、加大供電設(shè)備的容量、盡可能保證三相負(fù)載平衡等措施都可以提高電網(wǎng)抗諧波的能力。選擇合理的供電電壓并盡可能的保持三相平衡，可以有效的減少諧波對電網(wǎng)的危害。

（2）三相整流變壓器采用Yd或Dy聯(lián)結(jié)。這種聯(lián)結(jié)可以消除3的整數(shù)倍的高次諧波。由于電力系統(tǒng)中的非正弦交流對橫軸對稱，不含直流分量和偶次諧波分量，因此系統(tǒng)中只有影響較小5、7、11……等次諧波分量，這是抑制整流變壓器產(chǎn)生高次諧波干擾的最基本方法。

（3）加裝無功補(bǔ)償裝置。在諧波源處并聯(lián)裝設(shè)靜止無功補(bǔ)償裝置，可有效較少波動的諧波量，同時，可以抑制電壓波動、電壓閃變、三相不平衡，還可補(bǔ)償功率因數(shù)。

【參考文獻(xiàn)】