1引言

近年來(lái)，隨著不銹鋼復(fù)合鋼板制造工藝的日臻完善,憑借其良好的復(fù)合性能，在電站施工中應(yīng)用也越來(lái)越廣泛。但由于碳鋼與不銹鋼在物理性能方面和化學(xué)成分及組織，包括焊接性能方面存在差異較大，在焊接過(guò)程中極易產(chǎn)生裂紋，影響整體施工質(zhì)量及使用安全性。某1000MW燃煤機(jī)組鋼煤斗錐體就是采用不銹鋼復(fù)合鋼板，其材質(zhì)為Q345B+ 0Cr18Ni9，在制作焊接過(guò)程中經(jīng)探傷發(fā)現(xiàn)焊縫存在較多裂紋，本文就不銹鋼復(fù)合鋼板焊接裂紋防治措施進(jìn)行研究。

2現(xiàn)狀調(diào)查

不銹鋼復(fù)合鋼板在焊接時(shí),存在不銹鋼復(fù)層合金元素稀釋、增碳現(xiàn)象，碳鋼基層硬化和脆化等問(wèn)題，在焊接應(yīng)力及其他因素的共同作用下產(chǎn)生裂紋，同時(shí)現(xiàn)場(chǎng)工期較緊，焊接作業(yè)人員不夠重視，質(zhì)量意識(shí)淡薄，工藝措施不到位，極易產(chǎn)生焊接裂紋，是危險(xiǎn)性極大的常見(jiàn)焊接缺陷之一。

3原因分析

（1）復(fù)層合金元素稀釋及馬氏體組織產(chǎn)生。因?yàn)閺?fù)合層中的Cr、Ni元素部分被焊接燒損加之基層焊縫造成的稀釋作用,至使焊接接頭中Cr、Ni兩種元素的含量降低,同時(shí)在復(fù)合層中焊接接頭的含碳量增加,容易造成馬氏體組織的產(chǎn)生,從而使得焊接接頭塑性、韌性發(fā)生降低,耐腐蝕性能受到影響。同時(shí)，馬氏體組織的存在容易使焊接或者設(shè)備運(yùn)行中產(chǎn)生裂紋,造成焊接接頭的過(guò)早失效。（2）基層發(fā)生組織脆化。在基層的焊接過(guò)程中容易使不銹鋼復(fù)層發(fā)生熔化,造成合金元素的摻入，致使碳鋼基層的焊縫金屬硬化、脆化現(xiàn)象加劇,甚至于在過(guò)渡層產(chǎn)生的硬化帶厚度達(dá)到了2.5mm,由于硬化帶對(duì)冷裂紋極為敏感，容易使其產(chǎn)生焊接裂紋。（3） 發(fā)生應(yīng)力集中。因?yàn)椴讳P鋼復(fù)層存在熱導(dǎo)率較低(僅為基層的1/2)，線膨脹系數(shù)較大(達(dá)到基層的1.3倍)因素,導(dǎo)致在施工中焊接過(guò)渡層時(shí)容易產(chǎn)生較大的焊接變形和應(yīng)力集中,造成了焊接裂紋的發(fā)生。（4）工藝措施選用不當(dāng)。在施工中若是焊接工藝措施執(zhí)行不當(dāng)，加之焊接環(huán)境、焊接接頭中雜質(zhì)的含量較高，裝配間隙較大，存在強(qiáng)力對(duì)口等因素，也會(huì)導(dǎo)致焊接裂紋產(chǎn)生。

概述

在汽車(chē)的設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)中，需要攻克的一個(gè)重要問(wèn)題是汽車(chē)運(yùn)動(dòng)時(shí)的減振效果，而汽車(chē)座椅、輪胎和懸架是汽車(chē)產(chǎn)生振動(dòng)時(shí)的主要振動(dòng)部位，其中，假設(shè)輪胎、座椅相關(guān)參數(shù)不發(fā)生變化時(shí)，則主要由懸架的減振性能決定汽車(chē)穩(wěn)定性能的指標(biāo)。鋼板彈簧是懸架上非常重要的一個(gè)部件之一，目前，國(guó)內(nèi)大多數(shù)的重型卡車(chē)的懸架系統(tǒng)中均具有鋼板彈簧。因此，提升鋼板彈簧品質(zhì)可以進(jìn)一步改善汽車(chē)安全性，提高汽車(chē)性能有著很大的影響。鋼板彈簧（Leafspring）是由許多具有等寬等厚，但長(zhǎng)度不同的彈簧片構(gòu)成，其作用是用懸掛的形式把車(chē)架與車(chē)橋連接在一起，起到了承受載荷沖擊、減振、保持車(chē)輛行駛的平穩(wěn)性和對(duì)不同路況的適應(yīng)性的效果。

技術(shù)發(fā)展?fàn)顩r分析

數(shù)據(jù)源與技術(shù)分析本文選擇中國(guó)專(zhuān)利文摘數(shù)據(jù)庫(kù)（CNABS）和德溫特世界專(zhuān)利索引數(shù)據(jù)庫(kù)（DWPI）作為數(shù)據(jù)采集源，通過(guò)對(duì)檢索所獲得的該領(lǐng)域下的專(zhuān)利申請(qǐng)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和研究，對(duì)彈簧鋼板剛度及截面形式涉及的技術(shù)方案分析可得：對(duì)于鋼板彈簧的剛度，包括定剛度和變剛度，而定剛度鋼板彈簧包括多片等行業(yè)曲線linkindustryappraisementDOI：10.3969/j.issn.1001-8972.2019.24.003可替代度影響力真實(shí)度截面式和少片變截面式，變剛度鋼板彈簧包括主副簧復(fù)合式、漸變剛度式、少片漸變剛度式。經(jīng)過(guò)檢索式檢索與人工篩選，確定涉及汽車(chē)鋼板彈簧結(jié)構(gòu)改進(jìn)的來(lái)自30多個(gè)國(guó)家或地區(qū)申請(qǐng)人的全球?qū)＠暾?qǐng)共計(jì)2271項(xiàng)，通過(guò)對(duì)申請(qǐng)量勢(shì)態(tài)變化趨勢(shì)的分析，可以初步掌握由對(duì)汽車(chē)鋼板彈簧結(jié)構(gòu)改進(jìn)發(fā)展與趨勢(shì)變化，由此對(duì)其未來(lái)發(fā)展方向形成一定判斷。如圖1所示，中國(guó)及世界范圍內(nèi)的汽車(chē)鋼板彈簧申請(qǐng)量都呈現(xiàn)整體上升的趨勢(shì)，從世界范圍來(lái)看，汽車(chē)鋼板彈簧的專(zhuān)利申請(qǐng)始于1902年，并在之后的二三十年中有一研發(fā)小高潮，之后由于技術(shù)的限制及鋼板彈簧具有一定的穩(wěn)定性，直至1960年均處于相對(duì)較低的水平，自新型的少片變截面鋼板彈簧的發(fā)明，專(zhuān)利申請(qǐng)又重新恢復(fù)蓬勃，申請(qǐng)量開(kāi)始逐漸增長(zhǎng)，于2016年達(dá)到巔峰，而這其中不乏中國(guó)專(zhuān)利數(shù)量急劇增長(zhǎng)的作用。中國(guó)對(duì)于汽車(chē)鋼板彈簧的研究起步比較晚，第一件汽車(chē)鋼板彈簧的專(zhuān)利始于1987年，之后的申請(qǐng)量與世界范圍內(nèi)的增長(zhǎng)基本保持一致。對(duì)全球申請(qǐng)量排名前十的申請(qǐng)人進(jìn)行統(tǒng)計(jì)如圖2所示。可以看出申請(qǐng)人主要集中在日本、中國(guó)、韓國(guó)、美國(guó)的汽車(chē)公司和汽車(chē)零配件公司。申請(qǐng)的地域分布申請(qǐng)的地域分布可以反映出企業(yè)的產(chǎn)品市場(chǎng)中心特征和對(duì)市場(chǎng)的重視程度。對(duì)汽車(chē)鋼板彈簧專(zhuān)利申請(qǐng)的所在國(guó)家和地區(qū)產(chǎn)權(quán)組織分布進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，得到圖3的數(shù)據(jù)。從圖3中可以看出，申請(qǐng)量較大的國(guó)家的分別是中國(guó)、日本、美國(guó)、德國(guó)、英國(guó)、法國(guó)、韓國(guó)這幾個(gè)國(guó)家占了申請(qǐng)總數(shù)的94%，其與國(guó)家的申請(qǐng)總量加起來(lái)只有6%，數(shù)量與前面幾個(gè)國(guó)家相比甚微。這幾個(gè)個(gè)國(guó)家是汽車(chē)產(chǎn)業(yè)生產(chǎn)和研發(fā)的大國(guó)，也是最汽車(chē)進(jìn)出口的大國(guó)，因此在汽車(chē)鋼板彈簧領(lǐng)域上的研究相對(duì)比較多。值得注意的是，中國(guó)的相關(guān)專(zhuān)利申請(qǐng)占了全球的23%，這不僅表明中國(guó)作為一個(gè)巨大的消費(fèi)市場(chǎng)對(duì)各國(guó)企業(yè)的重要性，同時(shí)也與中國(guó)今年來(lái)實(shí)施的知識(shí)產(chǎn)權(quán)戰(zhàn)略、鼓勵(lì)發(fā)明創(chuàng)新的戰(zhàn)略思想相吻合，此外這一情況的產(chǎn)生還由于中國(guó)申請(qǐng)的實(shí)用新型較多，占了申請(qǐng)總量的很大比例有關(guān)。申請(qǐng)人信息分析對(duì)國(guó)內(nèi)申請(qǐng)量排名前十的申請(qǐng)人進(jìn)行統(tǒng)計(jì)如圖4所示。其中經(jīng)過(guò)對(duì)山東理工大學(xué)和王炳超申請(qǐng)人專(zhuān)利申請(qǐng)的追蹤，發(fā)現(xiàn)其應(yīng)當(dāng)與山東恒日懸架彈簧有限公司具有合作關(guān)系，其對(duì)各類(lèi)鋼板彈簧的細(xì)節(jié)設(shè)計(jì)，如主副簧間隙設(shè)計(jì)、剛度設(shè)計(jì)，應(yīng)力計(jì)算方法等，進(jìn)行了一系列的專(zhuān)利申請(qǐng)，在獲得專(zhuān)利授權(quán)后將專(zhuān)利權(quán)轉(zhuǎn)讓于山東恒日懸架彈簧有限公司。進(jìn)一步可以看出，國(guó)內(nèi)關(guān)于汽車(chē)鋼板彈簧的專(zhuān)利申請(qǐng)主要出自企業(yè)實(shí)際生產(chǎn)的需求。對(duì)全球申請(qǐng)量排名前十的申請(qǐng)人進(jìn)行統(tǒng)計(jì)如圖5所示?？梢钥闯錾暾?qǐng)人主要集中在日本、中國(guó)、韓國(guó)、美國(guó)的汽車(chē)公司和汽車(chē)零配件公司。專(zhuān)利技術(shù)發(fā)展演進(jìn)自汽車(chē)及汽車(chē)懸架的產(chǎn)生對(duì)汽車(chē)鋼板彈簧的研究就已經(jīng)開(kāi)始，通過(guò)對(duì)汽車(chē)鋼板彈簧領(lǐng)域的專(zhuān)利文獻(xiàn)進(jìn)行梳理和分析，可以得出該領(lǐng)域的專(zhuān)利技術(shù)演進(jìn)路線。下面結(jié)合圖6對(duì)專(zhuān)利技術(shù)的演進(jìn)路線，進(jìn)行逐步分解。汽車(chē)鋼板彈簧的申請(qǐng)主要集中在鋼板彈簧的結(jié)構(gòu)改進(jìn)。為適應(yīng)路面的崎嶇度，確保汽車(chē)的舒適性，以及避免彈簧過(guò)軟導(dǎo)致的懸架系統(tǒng)較大地上下擺動(dòng)、增加控制難度，首先被研制出的是既起到緩沖和減振的作用，又起到支撐和導(dǎo)向作用的多片等截面式鋼板彈簧，其通常為倒梯形形狀，通過(guò)U型螺栓固定在車(chē)橋上，主片簧兩端的卷耳鉸接在車(chē)架上，這樣使得鋼板彈簧在車(chē)橋與車(chē)身之間起到了承載載荷的作用。現(xiàn)今承載量較大的載貨汽車(chē)、軌道機(jī)車(chē)、大客車(chē)以及拖拉機(jī)上還有采用的。由汽車(chē)?yán)碚摽芍?，為保持?chē)身固有頻率不變，鋼板彈簧的特性應(yīng)該按指數(shù)函數(shù)變化，這在定剛度彈簧中難以實(shí)現(xiàn)，因此，當(dāng)汽車(chē)載貨后懸架承重變化較大時(shí)，為了保持懸架的頻率不變或變化較小，因此發(fā)明出一種主副簧復(fù)合式鋼板彈簧，如公開(kāi)號(hào)為GB230000A的主副簧復(fù)合式鋼板彈簧在1924年7月30日被申請(qǐng)。而為了改善主、副簧復(fù)合式鋼板彈簧體積相對(duì)較大、布置較為復(fù)雜及重量較重的缺點(diǎn)，發(fā)明出了漸變剛度鋼板彈簧，其特性曲線變?yōu)榉蔷€性，如公開(kāi)號(hào)為FR752305A的漸變剛度式鋼板彈簧在1933年3月13日被申請(qǐng)。由于主副簧復(fù)合式鋼板彈簧與漸變剛度式鋼板彈簧的主要特點(diǎn)是變剛度，因此，對(duì)于剛度可調(diào)方向進(jìn)行了研究，典型的如1952年10月9日申請(qǐng)的公開(kāi)號(hào)為FR1064232A的專(zhuān)利，其通過(guò)調(diào)節(jié)主副簧之間的距離對(duì)鋼板彈簧的剛度進(jìn)行調(diào)節(jié)，依維柯汽車(chē)公司在2004年12月9日申請(qǐng)了一種通過(guò)制動(dòng)器來(lái)調(diào)節(jié)剛度的鋼板彈簧結(jié)構(gòu)。隨著汽車(chē)行業(yè)的發(fā)展以及對(duì)鋼板彈簧的研究加深，為了消除多片鋼板彈簧的簧片間摩擦大的缺陷，在載重量較小的汽車(chē)上，出現(xiàn)了少片變截面鋼板彈簧。其與多片簧相比少片變截面鋼板彈簧生產(chǎn)成本較低，一般可節(jié)省30%～50%鋼材，且可以節(jié)約油耗。少片變截面鋼板彈簧的各片長(zhǎng)度基本相同，但其厚度沿長(zhǎng)度方向按照一定規(guī)律變化，片中應(yīng)力基本均勻，與等強(qiáng)度梁相似?；谏鲜龅膸追N鋼板彈簧的形式，少片漸變剛度式鋼板彈簧也被研發(fā)出來(lái)，典型的如1967年9月8日福特汽車(chē)申請(qǐng)的專(zhuān)利US3491994A為一種具有主副簧的，少片漸變剛度式鋼板彈簧。1980年前后申請(qǐng)人對(duì)其截面形狀及簧片形狀的變化進(jìn)行了一些研究，知名公司如通用汽車(chē)于1977年10月18日申請(qǐng)了一種S型簧片的鋼板彈簧。隨著少片變截面式鋼板彈簧的進(jìn)一步發(fā)展，現(xiàn)代汽車(chē)于1996年12月27日申請(qǐng)了一種中間凸起形狀的鋼板彈簧。中國(guó)公司自80年代起對(duì)鋼板彈簧也進(jìn)行了大量的研究，關(guān)于簧片截面和形狀特征的典型專(zhuān)利如2009年7月15日青島帥潮實(shí)業(yè)有限公司提出了一種反弧形的鋼板彈簧。

本文從汽車(chē)鋼板彈簧技術(shù)發(fā)展脈絡(luò)出發(fā)，介紹了該領(lǐng)域各技術(shù)的相互關(guān)系，梳理了不同汽車(chē)鋼板彈簧的發(fā)展情況，并對(duì)相關(guān)推進(jìn)技術(shù)和重點(diǎn)申請(qǐng)人進(jìn)行了分析，對(duì)該領(lǐng)域下的基本發(fā)展勢(shì)態(tài)有了一個(gè)更全面的認(rèn)識(shí)。

作者:仵凡 袁媛 單位:國(guó)家知識(shí)產(chǎn)權(quán)局專(zhuān)利局專(zhuān)利審查協(xié)作四川中心

摘要：根據(jù)鋼板樁圍堰的實(shí)際受力狀況建立力學(xué)模型。通過(guò)理論計(jì)算確定鋼板樁圍堰的實(shí)際受力，并通過(guò)實(shí)際施工情況驗(yàn)證該方法的可行性。比規(guī)范中采用的經(jīng)驗(yàn)算法具有更高的精確性和安全性，能夠更好的滿(mǎn)足工程施工需要。

關(guān)鍵詞：鋼板樁圍堰設(shè)計(jì)施工

目前，對(duì)于鋼板樁圍堰的設(shè)計(jì)主要是沿用《公路橋涵施工手冊(cè)》和教科書(shū)中的經(jīng)驗(yàn)算法。由于經(jīng)驗(yàn)算法帶有很大的近似性，并不一定能夠真實(shí)反映鋼板樁圍堰的實(shí)際受力狀況，有時(shí)會(huì)出現(xiàn)較大的偏差，給圍堰的使用帶來(lái)很多不安全因素。筆者在洪澤蘇北灌溉總渠大橋施工中，為避免出現(xiàn)較大的變形，在對(duì)鋼板樁圍堰設(shè)計(jì)時(shí)采用了理論算法。經(jīng)實(shí)踐檢驗(yàn)，理論算法能夠較為精確的反映圍堰的實(shí)際受力狀況，對(duì)于合理設(shè)置內(nèi)支撐和減小封底厚度起到了重要的保證作用。

下面就鋼板樁圍堰的設(shè)計(jì)與施工做詳細(xì)論述：

1已知條件1.1承臺(tái)尺寸：10.3m（橫橋向）×6.4m（縱橋向）×2.5m（高度），底部設(shè)計(jì)有10.7×6.8m×1.0m的封底砼。

1.2承臺(tái)及河床高程承臺(tái)頂面設(shè)計(jì)高程為h=5.0m，河床底高程為5.5m，河床淤集深度約為30cm。1.3水位情況正常水位：h常=10.8m（此時(shí)水深5.3m），最高水位hmax=11.5m（水深6.0m），圍堰設(shè)計(jì)時(shí)按最高水位考慮。

【關(guān)鍵詞】肱骨近端骨折

肱骨近端骨折是臨床常見(jiàn)骨折，大多數(shù)是輕度移位或無(wú)移位的穩(wěn)定骨折，可采用非手術(shù)治療取得滿(mǎn)意療效，但對(duì)于不穩(wěn)定骨折采用非手術(shù)治療，存在治療時(shí)間長(zhǎng)且有肩關(guān)節(jié)功能障礙的后遺癥。近年來(lái)，手術(shù)治療方法很多，各家報(bào)道的臨床療效不盡相同。2003年5月至2007年5月，本院采用肱骨近端解剖鋼板手術(shù)治療肱骨近端骨折22例，取得良好療效。報(bào)告如下。

1臨床資料

1.1一般資料

本組22例，其中男13例，女9例，年齡19～74歲(平均46.5歲)；高處墜落傷8例，車(chē)禍6例，平地摔傷5例，重物砸傷3例。合并肩關(guān)節(jié)脫位3例。骨折按Neer分類(lèi)［1］，2處骨折9例，3處骨折10例，4處骨折3例。全部病例均采用肱骨近端解剖鋼板內(nèi)固定。

1.2手術(shù)方法

【摘要】無(wú)錫會(huì)展中心一期采用魚(yú)腹式鋼屋架，施工過(guò)程中，厚鋼板的焊接質(zhì)量非常關(guān)鍵。論文主要介紹了無(wú)錫會(huì)展中心114m大跨度鋼屋架厚鋼板焊接的質(zhì)量控制措施。

【關(guān)鍵詞】超厚鋼板；焊接；工藝評(píng)定；質(zhì)量控制

1鋼結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介

無(wú)錫會(huì)展中心一期鋼屋架總用鋼量約1.18×104t，25榀魚(yú)腹式屋面長(zhǎng)288m、寬114m，凈跨度94.5m，兩端分別懸挑10.5m和9m。鋼屋架由于跨度大，鋼板厚度也較大，最厚的鋼屋架下弦鋼板達(dá)到140㎜厚，安裝效果如圖1所示。在工期緊、工程量大、施工難度高的情況下，如何保證厚鋼板的焊接質(zhì)量是確保本工程工期、質(zhì)量、安全的前提和基礎(chǔ)。

2厚鋼板焊接質(zhì)量控制

本工程鋼屋架鋼材以Q345b、60~140mm的中厚板為主，鋼屋架下弦鋼板厚度最大達(dá)到140mm。為了保證超厚鋼板的焊接質(zhì)量，施工前制定了詳細(xì)的超厚鋼板焊接方案，并且該焊接方案通過(guò)了焊接工藝評(píng)定并檢測(cè)合格。施工中，主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行厚鋼板焊縫焊接質(zhì)量的控制。2.1焊工選擇。焊接人員的技術(shù)素質(zhì)直接決定了焊縫的焊接質(zhì)量，為了保證關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)的焊接質(zhì)量，選擇參與重要節(jié)點(diǎn)焊接施工的焊工時(shí)，對(duì)有資格的焊工中進(jìn)行考試選拔，考試合格人員方可參與重要節(jié)點(diǎn)的焊接任務(wù)，其他普通焊工只能在普通部位施焊，從焊接人員方面抓好焊接質(zhì)量的人員保障工作。2.2焊接材料選擇。本工程焊接材料結(jié)合鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明建議，根據(jù)焊接工藝評(píng)定結(jié)果，合理選擇配套焊材、焊劑；結(jié)合以往工程經(jīng)驗(yàn)，本工程屋架鋼鋼材種類(lèi)、施焊方法及焊接材料如表1所示。2.3焊縫坡口形式的設(shè)計(jì)。對(duì)于鋼板的對(duì)接焊縫，盡量采用X形坡口，這樣可以大大減小焊接填充量，減小焊接殘余應(yīng)力和焊接變形。坡口形式如對(duì)于T形角焊縫，應(yīng)盡量采用相對(duì)填充量較小的坡口角焊縫代替雙側(cè)角焊縫，坡口形式如圖3所示。對(duì)于單邊T形焊縫，應(yīng)在Z向應(yīng)力的一側(cè)開(kāi)坡口。圖3坡口形式2.4焊接工藝評(píng)定———參數(shù)確定。對(duì)本工程鋼屋架采用的鋼材種類(lèi)、焊條焊劑、鋼構(gòu)件接頭連接形式、焊縫坡口加工形式及焊接的具體施工工藝，在鋼屋架正式施工前，應(yīng)首先進(jìn)行焊接工藝評(píng)定，焊接工藝評(píng)定結(jié)果應(yīng)符合規(guī)范及鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求。焊接工藝作業(yè)指導(dǎo)書(shū)應(yīng)根據(jù)本工程采用的不同鋼材的種類(lèi)、節(jié)點(diǎn)形式、板厚、接頭形式等選用相配的焊接材料、焊接方法（手工電弧焊、自動(dòng)和半自動(dòng)埋弧焊、氣體保護(hù)焊、電渣焊等）、焊絲直徑、焊接順序、焊接參數(shù)（電流、電弧電壓、焊接速度）。焊接前的預(yù)熱、焊接層間溫度、焊后保溫緩冷等措施應(yīng)根據(jù)材質(zhì)、焊件厚度、焊接工藝、施焊時(shí)氣溫等綜合因素確定。應(yīng)特別重視厚壁焊件及線能量敏感的鋼材的焊接方式。焊接工作必須在焊接工程師的指導(dǎo)下進(jìn)行，根據(jù)焊接工藝評(píng)定結(jié)果，編制詳細(xì)焊接工藝作業(yè)指導(dǎo)書(shū)。焊工焊接要嚴(yán)格按照焊接工藝作業(yè)指導(dǎo)書(shū)進(jìn)行焊接施工。對(duì)各種厚度的鋼板在正式施工前進(jìn)行焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)，焊接工藝評(píng)定經(jīng)歷連續(xù)20h的操作結(jié)束，采取全程監(jiān)督，確定了極為重要的過(guò)程數(shù)據(jù)（焊接參數(shù)、預(yù)熱溫度、持續(xù)時(shí)間等），在正式施工中便于焊工焊接操作和監(jiān)督檢查人員檢查超厚板材的焊接工藝執(zhí)行情況（見(jiàn)圖4）。2.5焊接位置順序確定。針對(duì)超厚鋼板焊接位置順序，為減少超厚板焊接過(guò)程中的殘余應(yīng)力和變形，本工程采用跳躍式接頭焊接。通過(guò)實(shí)踐證明這種焊接順序是非常合理的，同時(shí)，這些高難部位的焊接安排焊接技術(shù)較好、經(jīng)驗(yàn)較豐富的焊工進(jìn)行施焊。主焊縫焊接按照同向、同步、同規(guī)范、2臺(tái)焊機(jī)同時(shí)對(duì)稱(chēng)施焊的原則一次性完成焊接，以防止焊接構(gòu)件焊接扭曲變形。較厚板的主焊縫焊接時(shí)，為了控制彎曲變形，當(dāng)焊縫高度為板厚的2/3時(shí)，應(yīng)翻身焊對(duì)面的兩條主焊縫，焊完后再翻身焊未焊完的2條主焊縫。2.6母材預(yù)熱。根據(jù)建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范和焊接工藝評(píng)定，母材板厚超過(guò)35mm時(shí)，在焊接前要對(duì)母材進(jìn)行焊前預(yù)熱，焊前預(yù)熱溫度約為60℃。焊前預(yù)熱區(qū)域?yàn)楹附悠驴趦蓚?cè)，預(yù)熱寬度為焊件施焊處母材厚度的1.5倍以上且不小于100mm,在焊件反面測(cè)量預(yù)熱溫度，測(cè)溫點(diǎn)距離電弧經(jīng)過(guò)前的焊接點(diǎn)不小于75mm，一般采用氧氣乙炔中性火焰預(yù)熱。2.7焊縫的層溫控制。每個(gè)焊接接頭應(yīng)一次性焊接完成，層溫即焊縫的層間溫度，一般應(yīng)控制在85~110℃，焊接過(guò)程中焊工要及時(shí)用測(cè)溫筆檢查層間溫度，焊接工長(zhǎng)在施工過(guò)程中要用測(cè)溫儀抽查，施工前要注意收集天氣資料,當(dāng)天氣惡劣時(shí)應(yīng)停止施焊（見(jiàn)圖5）；如已開(kāi)始，必須搶在惡劣天氣到來(lái)前，焊完板厚的1/3以上才能停止焊接，并要及時(shí)做好已完焊縫的后熱處理工作，及時(shí)記錄層間溫度。2.8做好寒冷天氣下焊縫的后熱與保溫工作。為了避免焊縫延遲裂紋的產(chǎn)生，必須保證焊縫中的氫元素有足夠的時(shí)間擴(kuò)散，因此，在寒冷天氣下，焊縫焊接完成后必須進(jìn)行后熱和保溫處理，一般后熱處理溫度控制在200~250℃，測(cè)溫點(diǎn)選在加熱點(diǎn)的相對(duì)位置，禁止在加熱點(diǎn)直接進(jìn)行溫度測(cè)試；達(dá)到后熱溫度之后，將焊縫用多層石棉布緊緊包裹保溫。保溫時(shí)間主要考慮接頭區(qū)域、焊縫表面和環(huán)境溫度，保溫時(shí)間盡量延長(zhǎng)。2.9焊縫探傷時(shí)間的確定。對(duì)于板材超厚和應(yīng)力過(guò)于集中的情況，原來(lái)24h后的探傷工作經(jīng)研究后決定延長(zhǎng)至36h后進(jìn)行，使殘余應(yīng)力和氫元素能夠充分?jǐn)U散，使探傷檢測(cè)更為準(zhǔn)確，可以避免后續(xù)應(yīng)力導(dǎo)致的缺陷問(wèn)題存在。

1.概述

現(xiàn)代冶煉和制造技術(shù)的不斷提高，為大型鋼結(jié)構(gòu)的生產(chǎn)和使用提供了有力保障，重型鋼結(jié)構(gòu)制造行業(yè)日益發(fā)展，中厚板的焊接技術(shù)也越來(lái)越先進(jìn)，如窄間隙焊接技術(shù)和多絲焊接技術(shù)的日趨成熟。但因各種限制，也有許多廠礦一時(shí)難以推廣上述工藝，仍然以單絲埋弧焊工藝為主，關(guān)注單絲埋弧焊工藝在中厚板結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用，一段時(shí)期內(nèi)仍具有相當(dāng)?shù)膶?shí)際意義。筆者曾從事過(guò)大型水泥行業(yè)、電力行業(yè)管磨機(jī)和鍛壓機(jī)床大型壓力機(jī)的焊接工藝，對(duì)厚板焊接特別是高拘束度條件下的焊接工藝進(jìn)行了大量實(shí)踐和總結(jié)，本文以管磨機(jī)支撐段（行業(yè)內(nèi)稱(chēng)滑環(huán)）的焊接工藝為例，分析高拘束度厚板焊接工藝的特點(diǎn)。

2.實(shí)例情況簡(jiǎn)介

如圖1所示為建材行業(yè)采用較多的規(guī)格為φ5m的管磨機(jī)滑環(huán)的基本尺寸，材料一般用20G（現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)為Q245R），也有少部分廠家設(shè)計(jì)采用Q345—B板，投料尺寸筒體部分一般采用厚度115mm，腹板厚度90mm.

3.焊接性分析

（1）理論分析對(duì)常用碳鋼如Q245和低合金鋼Q345綜合評(píng)價(jià)其焊接性，特別是淬硬性，估算可用碳當(dāng)量經(jīng)驗(yàn)公式：Ceq=C+Mn/6+Si/24。一般Ceq≤0.4%時(shí)認(rèn)為焊接性良好，上述鋼材Ceq一般在0.4%~0.45%，屬于焊接性良好的鋼種。對(duì)于厚度大的鋼材焊接時(shí)，必須考慮合金元素和雜質(zhì)對(duì)熱裂紋的影響。因此評(píng)價(jià)焊接熱裂紋傾向的碳當(dāng)量計(jì)算公式：Ceq=C+2S+P/3+(Mn-1.0)/8+(Si-0.4)/7。相關(guān)資料指出，對(duì)于wc≥0.2%的碳鋼和低合金鋼，當(dāng)雜質(zhì)ws≥0.035%時(shí)，便足以引起埋弧焊的熱裂紋，因此應(yīng)盡量將鋼中和焊絲中雜質(zhì)S的含量分別控制在0.02%和0.01%以下，同時(shí)雜質(zhì)P的含量也應(yīng)控制在0.02%以下。由于構(gòu)件使用的鋼板厚度大，同時(shí)筒體與腹板組合的環(huán)縫拘束度相當(dāng)高，焊接過(guò)程中因厚板傳熱快，焊縫冷卻速度大，雖然是低碳鋼或低合金鋼，仍然會(huì)在焊縫中出現(xiàn)淬硬組織，在厚板形成的三維應(yīng)力作用下，極有可能產(chǎn)生冷裂紋；而用于一般結(jié)構(gòu)的鋼板和焊絲成分，冶煉時(shí)達(dá)到控制熱裂紋所需的雜質(zhì)最高含量也不完全現(xiàn)實(shí)，從而出現(xiàn)熱裂紋的幾率也大大增加。（2）實(shí)際情況在實(shí)際制作過(guò)程中，由于剛開(kāi)始沒(méi)有引起足夠重視，結(jié)果問(wèn)題接連出現(xiàn)。首先，考慮厚板冷卻速度不周，焊接前只進(jìn)行了簡(jiǎn)單預(yù)熱，結(jié)果第一層焊接馬上全部開(kāi)裂，再加焊一層，同樣開(kāi)裂，后來(lái)調(diào)整了預(yù)熱工藝，保證底層焊縫質(zhì)量后，中間層焊縫因焊接參數(shù)較大，又在焊縫中心出現(xiàn)大量熱裂紋。

【摘要】大型承臺(tái)深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)形式與基坑的平面尺寸、基坑的深度以及承臺(tái)所在的地質(zhì)條件有較大的關(guān)系。論文主要研究鋼板樁圍堰在細(xì)卵石土與粉砂巖互層地質(zhì)條件高速大河道中的應(yīng)用。采用旋挖樁引孔的方式插打拉森鋼板樁，承臺(tái)混凝土分兩次澆筑，分層拆除圍堰內(nèi)支撐，以避免鋼板樁圍堰內(nèi)支撐與承臺(tái)之間的干擾，以上方案確保了大型承臺(tái)基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的安全。

【關(guān)鍵詞】拉森鋼板樁；復(fù)雜地質(zhì)；引孔；深基坑；大型承臺(tái)

1引言

由于橋梁承臺(tái)基礎(chǔ)所在的地質(zhì)條件和周邊環(huán)境各不相同，橋梁承臺(tái)基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的形式越來(lái)越多，如放坡開(kāi)挖法、鋼板樁圍堰、鋼管樁圍堰、雙壁鋼圍堰、咬合樁圍護(hù)結(jié)構(gòu)等。承臺(tái)基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)形式必須從技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、安全等方面進(jìn)行比選后確定。當(dāng)大型承臺(tái)深基坑位于細(xì)圓礫土和粉砂巖層時(shí)，由于基坑深度較大，水流湍急，承臺(tái)施工受河水水位影響極大，常規(guī)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)容易透水，而鋼板樁插打難度大，應(yīng)盡可能減少基坑暴露的時(shí)間，加快施工進(jìn)度，防止基坑出現(xiàn)安全隱患。本文以新建杭州至溫州鐵路義烏至溫州段站前及相關(guān)工程HWZQ-3標(biāo)工程仙居特大橋56號(hào)墩深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)施工為例，介紹復(fù)雜地質(zhì)大型承臺(tái)深基坑鋼板樁圍堰施工技術(shù)，可為同類(lèi)型地質(zhì)條件下的深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)提供一種實(shí)用而有效的施工方法。

2工程概況

新建杭州至溫州鐵路義烏至溫州段站前及相關(guān)工程HWZQ-3標(biāo)工程仙居特大橋（84+5×150+84）m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁56#主墩承臺(tái)位于永安溪河道中，永安溪位于仙居縣中部，為椒江流域上游源頭溪流，流域面積2704km2。永安溪屬于典型的山溪性河流，河床比降較大、流速快、水深淺，河道寬度約550m，常水位時(shí)水深約2m，夏季河道水位主要受上游水庫(kù)泄洪的影響較大，最高洪水水位約67m，水流速度為2.21m/s。56#主墩承臺(tái)的地勘資料顯示，56#承臺(tái)范圍內(nèi)自上而下地層分布情況為：河床上采用2m厚的素填土進(jìn)行筑島，粉砂巖層中局部夾雜淺層凝灰?guī)r。承臺(tái)尺寸為20.1m×14.6m×5.5m，承臺(tái)底標(biāo)高為53.556m，施工水位標(biāo)高61m，考慮到鉆孔樁施工因素，主墩采用筑島后施工樁基承臺(tái)基礎(chǔ)，筑島后地面標(biāo)高為62m，承臺(tái)下方墊層厚度為0.3m，基坑開(kāi)挖深度為8.744m。

摘要：在高強(qiáng)度鋼板加工活動(dòng)中，使用熱沖壓水冷模具設(shè)計(jì)與處理工藝，有利于提升零部件加工效率。鋼板沖壓水冷的方式需要考慮材料的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度，采用科學(xué)的加工方法，滿(mǎn)足鋼板的使用效果需要。在模具設(shè)計(jì)中技術(shù)人員應(yīng)該確定初始穩(wěn)定場(chǎng)和沖壓時(shí)對(duì)應(yīng)的速度場(chǎng)，確保材料變形程度達(dá)到設(shè)計(jì)要求。本文從高強(qiáng)度鋼板材料加工的技術(shù)重點(diǎn)進(jìn)行分析，提出幾點(diǎn)有利于提升模具設(shè)計(jì)科學(xué)性的可行性建議。

關(guān)鍵詞：高強(qiáng)度；鋼板模具；熱沖壓水冷；設(shè)計(jì)要點(diǎn)

1高強(qiáng)度鋼板熱沖壓水冷模具工作部分的設(shè)計(jì)介紹

1.1傳統(tǒng)凹、凸模具工程出圖設(shè)計(jì)

高強(qiáng)度鋼材的模具設(shè)計(jì)應(yīng)該按照熱沖壓水冷的常用處理方法進(jìn)行，按照熱沖壓鋼板的變形特點(diǎn)，進(jìn)行模型凹凸區(qū)域的協(xié)調(diào)變形設(shè)計(jì)，有利于提升模具結(jié)構(gòu)沖壓處理中的熱適應(yīng)性。模具基本機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)以凹模與凸模的契合設(shè)計(jì)為主，選擇強(qiáng)度為120～140MPa的普通鋼板作為凹模底座，并且由180～240MPa高強(qiáng)度鋼板作為凸模板對(duì)整體結(jié)構(gòu)進(jìn)行磨削處理。傳統(tǒng)的水冷模具設(shè)計(jì)上考慮機(jī)床沖壓作業(yè)中的穩(wěn)定性問(wèn)題，其彎曲變形區(qū)域?yàn)殚_(kāi)口向上的“V”字形，符合機(jī)床加工作業(yè)中的重力分布特點(diǎn)。在高強(qiáng)度鋼板熱沖壓水冷模具設(shè)計(jì)處理中，產(chǎn)品設(shè)計(jì)應(yīng)該滿(mǎn)足工程出圖的需要，根據(jù)鋼板熱沖壓水冷特點(diǎn)，進(jìn)行模具設(shè)計(jì)工程出圖。高強(qiáng)度鋼板沖壓加工的難度比較大，為了確保鋼板材料切削加工效率穩(wěn)步提升，技術(shù)人員應(yīng)該做好模具母體參數(shù)的分析工作，努力提升產(chǎn)品設(shè)計(jì)能力。

1.2創(chuàng)新型模具的協(xié)調(diào)變形設(shè)計(jì)

【摘要】目的分析重建鋼板內(nèi)固定治療鎖骨骨折的臨床療效。方法2001年9月至2006年9月，采用重建鋼板內(nèi)固定治療鎖骨骨折52例。結(jié)果全部患者獲得隨訪，隨訪時(shí)間8～14個(gè)月，平均11個(gè)月。骨折全部愈合，平均愈合時(shí)間6個(gè)月。結(jié)論重建鋼板內(nèi)固定治療鎖骨骨折，固定牢固，操作簡(jiǎn)單，能減少并發(fā)癥并獲得較好療效?！娟P(guān)鍵詞】鎖骨骨折；重建鋼板；內(nèi)固定自2001年9月至2006年9月，我院采用重建鋼板內(nèi)固定治療鎖骨骨折52例，療效滿(mǎn)意，現(xiàn)報(bào)告如下。1臨床資料1.1一般資料本組52例，男41例，女11例；年齡20～52歲，平均38.5歲。致傷原因：車(chē)禍傷38例，墜落傷10例，他人打傷4例。其中粉碎性骨折47例，橫形及斜形骨折5例。無(wú)開(kāi)放性及神經(jīng)血管損傷。1.2治療方法全部病例選用臂叢加頸叢麻醉，患者仰臥位，患肩墊高。沿鎖骨方向作長(zhǎng)約6～8cm切口，逐層切開(kāi)至鎖骨斷端。清除斷端瘀血及凝血塊。盡量保留骨塊上的骨膜和軟組織，先以螺釘將大的骨塊固定于骨折遠(yuǎn)近端。小的骨塊以鋼絲或10可吸收縫線臨時(shí)固定。復(fù)位后，將重建鋼板仔細(xì)塑形與鎖骨服帖，放于鎖骨上方或前方固定，骨折遠(yuǎn)近段至少3枚螺釘固定。去除臨時(shí)固定的鋼絲或可吸收縫線。手術(shù)時(shí)間40～80min，平均55min。1.3術(shù)后處理術(shù)后前臂吊帶固定1～2周，術(shù)后次日行手腕功能鍛煉，2～3周后行肩關(guān)節(jié)功能鍛煉。2結(jié)果所有患者獲得隨訪，隨訪時(shí)間8～14個(gè)月，平均11個(gè)月。骨折全部愈合，平均愈合時(shí)間6個(gè)月。無(wú)骨不愈合、畸形愈合。無(wú)鋼板螺釘松動(dòng)、斷裂。無(wú)肩關(guān)節(jié)功能障礙、疼痛等并發(fā)癥。3討論3.1傳統(tǒng)方法治療鎖骨骨折的不足因鎖骨的特殊解剖特點(diǎn)，以手法復(fù)位“8”字鎖骨繃帶或石膏外固定，復(fù)位困難，易導(dǎo)致畸形愈合，局部隆起，患肩外展上舉受限。且部分患者難以忍受較長(zhǎng)時(shí)間的外固定。以往鎖骨骨折多采用克氏針、鋼絲固定。因克氏針不能控制旋轉(zhuǎn)，易松動(dòng)、滑脫，骨折塊分離，導(dǎo)致畸形愈合或骨不連。且克氏針針尾常常刺激皮膚產(chǎn)生疼痛，影響睡眠。部分退釘刺破皮膚造成釘?shù)栏腥尽?duì)于粉碎性骨折，固定不牢靠，鋼絲捆扎影響骨折端血運(yùn)，不能早期功能鍛煉，致肩關(guān)節(jié)功能障礙。近年來(lái)有較多報(bào)道應(yīng)用鈦合金環(huán)抱器固定治療鎖骨骨折。價(jià)格昂貴是其缺點(diǎn)之一，另外還需廣泛剝離，至少骨折端的一側(cè)須兩齒固定，這就限制了在粉碎性骨折中的應(yīng)用，多數(shù)情況環(huán)抱器無(wú)法與骨面完全服帖，其實(shí)達(dá)不到牢固固定的效果。且有些病例骨痂過(guò)度生長(zhǎng)包繞環(huán)抱器致使取出困難［1］。3.2重建鋼板內(nèi)固定的優(yōu)點(diǎn)a)重建鋼板除具備一般鋼板能在其長(zhǎng)的XY軸上扭轉(zhuǎn)和RS軸上的彎曲外，還可以在短的PQ軸上彎曲［2］。這樣，術(shù)中可以將其任意折彎、塑形，使其與鎖骨服帖；b)固定牢固，使骨折更易達(dá)到解剖復(fù)位，防止骨折旋轉(zhuǎn)、分離，利于骨折愈合。避免了骨折畸形愈合、骨不連等的發(fā)生；c)可以早期功能鍛煉，提高生活質(zhì)量，防止了肩關(guān)節(jié)制動(dòng)導(dǎo)致的廢用性肌肉萎縮、肩關(guān)節(jié)功能障礙等并發(fā)癥；d)相對(duì)鎖骨解剖鋼板、鈦合金記憶環(huán)抱器，價(jià)格便宜，易于推廣應(yīng)用。3.3注意事項(xiàng)a)術(shù)中要仔細(xì)塑形，使重建鋼板與鎖骨服帖，防止鋼板與鎖骨出現(xiàn)偏差致內(nèi)固定失效；b)術(shù)中盡量保留碎骨塊上的骨膜及軟組織，防止骨塊缺血壞死、吸收致骨不連；c)鉆孔時(shí)，鉆頭加用限位器，并以骨膜剝離器于鉆孔對(duì)側(cè)保護(hù)，防止損傷鎖骨下血管、神經(jīng)；d)對(duì)于粉碎性骨折，較大骨塊以螺釘固定于骨折遠(yuǎn)近端。小的骨塊可先以鋼絲或可吸收縫線捆扎固定，鋼板螺釘固定后再抽出鋼絲；e)鎖骨遠(yuǎn)端骨折，特別是合并喙鎖韌帶及肩鎖韌帶損傷者，應(yīng)選用鉤鋼板固定；f)與其他部位鋼板固定一樣，重建鋼板也會(huì)因應(yīng)力遮擋效應(yīng)而導(dǎo)致骨皮質(zhì)的薄弱，故內(nèi)固定取出后，患肩仍應(yīng)避免立即負(fù)重?？傊?，重建鋼板內(nèi)固定治療鎖骨骨折操作簡(jiǎn)單，固定牢固，可以早期功能鍛煉，減少并發(fā)癥并獲得較好療效?！緟⒖嘉墨I(xiàn)】［1］劉曉初，蔡拉加，林秋喜.斯氏針內(nèi)固定治療成人鎖骨骨折［J］.實(shí)用骨科雜志，2006，12(2)：149150.［2］陳貞庚，林榮標(biāo)，鐘捷.重建鋼板與克氏針內(nèi)固定治療鎖骨骨折比較［J］.骨與關(guān)節(jié)損傷雜志，2003，18(4)：277.

摘要:鋼鐵一直是汽車(chē)工業(yè)在生產(chǎn)中的主要材料。由于人們對(duì)汽車(chē)的質(zhì)量和重量有了更高的要求，加上面臨鋁鎂及塑料等輕質(zhì)材料的沖擊，高強(qiáng)鋼板應(yīng)運(yùn)而出，在減重及節(jié)能方面和其他材料展開(kāi)了競(jìng)爭(zhēng)。而在汽車(chē)工業(yè)的生產(chǎn)過(guò)程中，高強(qiáng)鍍鋅板是其中重要的一環(huán)，決定著產(chǎn)品的質(zhì)量。現(xiàn)階段常用的高強(qiáng)鋼材有3種，即雙相鋼、相變誘發(fā)塑性鋼及孿晶誘導(dǎo)塑性鋼。

關(guān)鍵詞:高強(qiáng)鋼板；熱鍍鋅工藝；研究現(xiàn)狀

1高強(qiáng)鍍鋅鋼

現(xiàn)階段，廣泛使用的高強(qiáng)度鍍鋅鋼可分為外雙相鋼和相變誘發(fā)塑性鋼兩種。國(guó)內(nèi)外雙相鋼、相變誘發(fā)塑性鋼的研究及生產(chǎn)現(xiàn)狀是比較樂(lè)觀的，雙相鋼在各個(gè)抗拉強(qiáng)度上都得到了開(kāi)發(fā)和商業(yè)化利用，相變誘發(fā)塑性鋼在高強(qiáng)度的抗壓強(qiáng)度中也得到了開(kāi)發(fā)和商業(yè)化的利用。1.1雙相鋼的性能與生產(chǎn)工藝。雙相鋼具備很多優(yōu)點(diǎn)，是現(xiàn)在比較成熟的一種高強(qiáng)鍍鋅鋼。雙相鋼高強(qiáng)度的特點(diǎn)能夠滿(mǎn)足汽車(chē)在強(qiáng)度和碰撞標(biāo)準(zhǔn)上的要求，它的低屈服性也能夠很好地滿(mǎn)足汽車(chē)在成型性和塑形方面的需求，使得汽車(chē)在節(jié)能減排和減輕自重方面有著天然的優(yōu)勢(shì)。雙相鋼本質(zhì)上是低碳鋼在臨界處經(jīng)過(guò)熱處理工藝得到的高強(qiáng)度鋼，所以，雙相鋼在現(xiàn)階段制作高強(qiáng)度鍍鋅板原板的成產(chǎn)工藝主要有兩種，一種是熱軋工藝，一種是軋后的熱處理技術(shù)。熱軋工藝主要是對(duì)雙相鋼熱軋的終軋溫度進(jìn)行控制，控制區(qū)間在兩相的范圍內(nèi)，然后經(jīng)過(guò)冷卻，通過(guò)控制在最后處理中的形變溫度以及恒定的冷卻速度而得到的高強(qiáng)度鋼。其生產(chǎn)的工藝流程是將熱軋鋼加熱800℃進(jìn)行保溫，再用水淬煉。軋后熱處理工藝主要指的是對(duì)降熱軋過(guò)的鋼材進(jìn)行重新加熱，加熱的溫度控制在兩相的區(qū)間內(nèi)，然后經(jīng)過(guò)恒定速度時(shí)間的冷卻，得到高強(qiáng)度鋼材。1.2雙相鋼組織性能。大量的研究數(shù)據(jù)顯示，雙相鋼的組織外貌是有所不同的，大致可以分為無(wú)序組織和有序組織兩種。通過(guò)顯微鏡的觀察可以看出，雙相鋼內(nèi)部的組織成分會(huì)隨著成型的方式發(fā)生改變。目前大部分的雙相鋼基本都是無(wú)序的組織，其內(nèi)部有著晶界強(qiáng)化和細(xì)晶強(qiáng)化、亞晶結(jié)構(gòu)及殘留于奧瑪氏體和第二相彌散強(qiáng)化，這些顯微組織會(huì)在鐵素體的相界面或者是馬氏體的相界面進(jìn)行移動(dòng)性位錯(cuò)面。這種情況的存在，導(dǎo)致雙相鋼在同等的抗拉強(qiáng)度下，區(qū)屈服的強(qiáng)度降低，但伸長(zhǎng)率增大，從而增強(qiáng)彈性。1.3相變誘發(fā)塑性鋼的組織性能。從內(nèi)部的組織外貌來(lái)看，如果是低合金制成的相變誘發(fā)塑性鋼，內(nèi)部組織里面的鐵素體的含量最多，高達(dá)95%左右，而其他的馬氏體和貝氏體及奧氏體加起來(lái)才占5%左右。這就導(dǎo)致相變誘發(fā)塑性鋼的第二相硬相組織的分布有著比較高的加工硬化指數(shù)，在這一點(diǎn)上和雙相鋼是比較接近的。除此之外，在成鋼的過(guò)程中，相變誘發(fā)塑性鋼內(nèi)部的組織元素會(huì)發(fā)生變化，內(nèi)部少量參與的奧氏體會(huì)逐步向馬氏體轉(zhuǎn)化，這種變化會(huì)使得鋼材的硬度和塑造性產(chǎn)生較好的共存性[1]。而由于內(nèi)部組織發(fā)生變化，高合金制成的相變誘發(fā)塑性鋼在綜合性能上遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)了低合金制成的相變誘發(fā)塑性鋼，不管是在伸長(zhǎng)率上還是在強(qiáng)度上。

2熱鍍鋅工藝

作為汽車(chē)重要的組成部分，雙相鋼支撐的面板和構(gòu)件都需要進(jìn)行熱鍍鋅的處理，才能擁有良好的耐腐蝕性能。而雙相鋼的生產(chǎn)無(wú)論是使用熱軋工藝還是熱處理工藝，在進(jìn)行熱鍍鋅的過(guò)程中，都需要立刻放入460℃的鋅液中進(jìn)行鍍鋅，這個(gè)過(guò)程中由于溫度的變化，很難得到理想的鍍鋅效果。到目前為止能夠解決此情況的辦法有兩種:一種是添加元素，一種是采用鋅淬技術(shù)進(jìn)行鍍鋅。