導(dǎo)語(yǔ)：如何才能寫(xiě)好一篇熱鍍鋅，這就需要搜集整理更多的資料和文獻(xiàn)，歡迎閱讀由公務(wù)員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

篇1

關(guān)鍵詞 噴淋鈍化 輥涂鈍化

1 概述

唐鋼某熱鍍鋅機(jī)組的鍍后處理采用噴淋鈍化方式，在生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn)由于鈍化槽密封不嚴(yán)、擠干及吹邊效果不佳等問(wèn)題導(dǎo)致鋼帶表面經(jīng)常產(chǎn)生鈍化黃邊、鈍化不均勻和銹蝕等表面質(zhì)量缺陷，引發(fā)質(zhì)量異議，針對(duì)以上問(wèn)題，要對(duì)鈍化系統(tǒng)進(jìn)行改造，以提高鋼帶表面質(zhì)量。

原鈍化系統(tǒng)由達(dá)涅利設(shè)計(jì)，為噴淋鈍化，如圖1所示，該系統(tǒng)由鈍化液循環(huán)箱、噴淋鈍化箱（包括噴射梁、擠干輥及其氣動(dòng)系統(tǒng)、空氣吹掃系統(tǒng)）、熱風(fēng)干燥器組成。

鈍化液循環(huán)箱內(nèi)的溶液經(jīng)噴射泵、噴淋鈍化箱內(nèi)的噴射梁、噴嘴噴淋到鋼帶上下表面，噴淋鈍化箱的出口處設(shè)有兩對(duì)擠干輥，在鋼帶通過(guò)時(shí)擠去鋼帶上下表面多余的液體，只在帶鋼表面留下薄薄一層鈍化保護(hù)膜，箱體的入口處有一對(duì)擠干輥，正常工作時(shí)處于打開(kāi)狀態(tài)，一旦帶鋼回縮時(shí)立即關(guān)閉。噴淋鈍化箱出口裝有壓縮空氣吹掃裝置，用于吹掉帶鋼邊部多余的鈍化液。

生產(chǎn)過(guò)程發(fā)現(xiàn)這種系統(tǒng)結(jié)構(gòu)存在幾個(gè)問(wèn)題：

（1）鈍化液循環(huán)系統(tǒng)中的泵、管道一旦泄露會(huì)造成噴射壓力低，鈍化液循環(huán)箱中的過(guò)濾裝置損壞會(huì)導(dǎo)致鋅渣等雜質(zhì)進(jìn)入管道堵塞噴嘴，上述情況最終都會(huì)導(dǎo)致鋼帶表面鈍化液噴涂不均勻，產(chǎn)生鈍化條紋、鈍化斑等表面質(zhì)量缺陷。

（2）因?yàn)殁g化液的化學(xué)性能，有一定的粘稠性，并不能像水等流動(dòng)性好的液體一樣均勻噴覆在板面上，鋼帶表面被噴淋鈍化液后要經(jīng)過(guò)擠干輥，將多余的液體擠凈形成均勻的鈍化膜，然后進(jìn)入后續(xù)的干燥工序。擠干輥安裝在可移走的C形架上，通過(guò)手輪在軌道上行走，上下輥通過(guò)氣缸壓下夾緊鋼帶，如圖2所示，由于C形架是懸臂型式且跨度大，容易變形，經(jīng)常出現(xiàn)上下擠干輥中心連線與帶鋼不垂直或者上下擠干輥不平行的情況，造成鋼帶表面或者邊部鈍化液擠的不均勻，使鋼帶表面出現(xiàn)條紋狀或波浪形或色澤不均勻的鈍化斑。

（3）噴淋鈍化箱內(nèi)的邊部吹掃裝置吹掃壓力不穩(wěn)定，經(jīng)常造成鋼帶鈍化黃邊或者邊部過(guò)厚，曾對(duì)吹掃梁的結(jié)構(gòu)及吹掃角度進(jìn)行改造，但又發(fā)生了過(guò)吹掃現(xiàn)象，直接將邊部的鈍化液吹掉，使邊部沒(méi)有鈍化液保護(hù)鍍鋅鋼板，幾次改造效果均不理想。

（4）由于六價(jià)鉻酸溶液有劇毒，腐蝕性也很強(qiáng)，噴淋鈍化方式造成箱體內(nèi)設(shè)備損壞較快。正常運(yùn)行時(shí)噴淋鈍化箱體是密封的，留有檢修門(mén)和觀察孔，檢修時(shí)將門(mén)打開(kāi)，點(diǎn)檢、維護(hù)不方便。

2 鈍化系統(tǒng)改造優(yōu)化

該鍍鋅機(jī)組原有化學(xué)處理段包括鈍化處理系統(tǒng)（噴淋鈍化箱、鈍化液循環(huán)箱、熱風(fēng)干燥器）、耐指紋涂機(jī)、耐指紋液循環(huán)箱、耐指紋烘干爐、冷卻風(fēng)機(jī)組成，如圖3所示。鋼帶經(jīng)過(guò)鋅鍋、鍍后冷卻塔、光整機(jī)、拉矯機(jī)后進(jìn)入化學(xué)處理段，根據(jù)客戶(hù)需要噴淋鈍化液或輥涂耐指紋液。

目前鈍化處理主要有輥涂和噴涂?jī)煞N方式，噴涂方式比較簡(jiǎn)單，涂后鈍化膜均勻性較差，膜層厚度控制精確度較低，輥涂鈍化技術(shù)相對(duì)來(lái)說(shuō)操作更加靈活、對(duì)環(huán)境更加清潔、涂層表面質(zhì)量更高。噴淋鈍化相對(duì)輥涂鈍化是比較落后的工藝，可以考慮將噴淋鈍化改造為輥涂鈍化，圖中4所示耐指紋涂機(jī)就是采用輥涂法，汲料輥把涂液帶到涂覆輥上，然后利用涂覆輥與帶鋼接觸，把涂液均勻的涂到帶鋼表面。所以考慮將此耐指紋涂機(jī)改為鈍化和耐指紋共用涂機(jī)，圖中5所示為涂機(jī)預(yù)留位置，此處增加一臺(tái)立式涂機(jī)，和耐指紋涂機(jī)切換使用，在生產(chǎn)品種多，用到的鈍化液和耐指紋液種類(lèi)多時(shí)，可以減少由于切換鈍化液導(dǎo)致的停車(chē)時(shí)間，減少協(xié)議品，以滿足不同用戶(hù)需要。

采取的改造方案是拆除噴淋鈍化箱2、熱風(fēng)干燥器3，鈍化液循環(huán)箱10利舊，新增一套輥涂機(jī)5，改造兩個(gè)循環(huán)箱的管路系統(tǒng)，改造后如圖4所示。

在預(yù)留位置新增輥涂機(jī)及電氣控制系統(tǒng)一套，循環(huán)管路做相應(yīng)的改造。新增立式輥涂機(jī)的兩個(gè)涂頭上下交錯(cuò)位于帶鋼左右兩側(cè)，并形成小的包角。輥涂機(jī)主體主要由底座、左右涂頭、涂頭快速打開(kāi)裝置及傳動(dòng)裝置等部件組成。左、右涂頭均為兩輥式，各由一個(gè)汲料輥、一個(gè)涂覆輥及相應(yīng)的微調(diào)移動(dòng)機(jī)構(gòu)組成。烘干爐利舊，紅外加熱烘方式能夠?qū)т摷訜岬?0℃。冷卻裝置由四臺(tái)冷卻風(fēng)機(jī)組成，冷卻風(fēng)機(jī)用新鮮空氣從車(chē)間內(nèi)吸入，風(fēng)門(mén)可以手動(dòng)調(diào)節(jié)來(lái)控制風(fēng)機(jī)風(fēng)量，經(jīng)過(guò)風(fēng)冷后帶鋼溫度達(dá)到50℃以下，滿足后續(xù)工藝要求。

3 改造后效果

噴淋鈍化對(duì)涂膜厚度的控制主要通過(guò)調(diào)節(jié)鈍化液濃度和擠干輥壓力來(lái)實(shí)現(xiàn)，控制方式比較簡(jiǎn)單，輥涂鈍化對(duì)涂膜厚度的控制通過(guò)調(diào)節(jié)鈍化液濃度、汲料輥速度、涂覆輥速度、汲料輥和涂覆輥間壓力等多個(gè)參數(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)，可以更精確的控制膜厚和表面質(zhì)量。鈍化液濃度與膜厚成正比關(guān)系，濃度越高，膜層越厚；汲料輥和涂覆輥的轉(zhuǎn)速與膜厚成正比關(guān)系，汲料輥的作用是通過(guò)輥?zhàn)有D(zhuǎn)從料盤(pán)中把鈍化液帶到涂覆輥上，轉(zhuǎn)速越高，帶上的鈍化液就越多，涂覆輥的作用是通過(guò)輥?zhàn)有D(zhuǎn)把輥身上的鈍化液涂到鋼帶表面，轉(zhuǎn)速越高膜層越厚；涂覆輥和汲料輥間的壓力與膜厚成反比關(guān)系，壓力越大，膜層越薄，反之膜層越厚；涂覆輥與帶鋼間的壓力對(duì)膜厚的影響較小，壓力太大會(huì)影響涂覆輥的使用壽命。當(dāng)鈍化膜偏厚時(shí)，可適當(dāng)降低涂覆輥和汲料輥轉(zhuǎn)速，增大汲料輥和涂覆輥輥間壓力進(jìn)行調(diào)節(jié)；反之可適當(dāng)提高涂覆輥和汲料輥轉(zhuǎn)速，減小兩輥間壓力進(jìn)行調(diào)節(jié)。

輥涂機(jī)還可以實(shí)現(xiàn)順涂、逆涂?jī)煞N方式，輥涂機(jī)涂覆輥的旋轉(zhuǎn)方向與帶鋼運(yùn)行方向相同稱(chēng)為順涂，輥涂機(jī)涂覆輥的旋轉(zhuǎn)方向與帶鋼運(yùn)行方向相反稱(chēng)為逆涂，采用逆涂方式，涂膜的均勻性要優(yōu)于順涂方式，但逆涂對(duì)涂輥的損傷較大，通常對(duì)于表面質(zhì)量要求高的產(chǎn)品，采用逆涂的方式進(jìn)行控制。生產(chǎn)中若光整機(jī)投入使用，由于光整機(jī)工作輥是毛化輥，光整后的帶鋼表面比較粗糙，容易黏附鈍化液，通常選用順涂方式，若光整機(jī)未投入使用，帶鋼表面比較光滑，不容易黏附鈍化液，通常選用逆涂方式。

兩套輥涂機(jī)的投入實(shí)現(xiàn)了Cr6+、Cr3+和耐指紋液不同系統(tǒng)的快速切換，實(shí)現(xiàn)了帶鋼無(wú)縫對(duì)接，減少了因?yàn)楹筇幚砣芤焊鼡Q而導(dǎo)致的停車(chē)；點(diǎn)檢、檢修較之噴淋系統(tǒng)更方便、快捷，同時(shí)輥涂技術(shù)比噴涂技術(shù)更清潔，對(duì)環(huán)境污染和人身傷害小，符合國(guó)家治污減排、節(jié)能降耗的大原則。改造后消除了鍍鋅板帶鈍化缺陷，提高了產(chǎn)品質(zhì)量，得到了客戶(hù)的高度評(píng)價(jià)認(rèn)可。

篇2

關(guān)鍵詞：熱鍍鋅 清潔度 鋅耗

1、前言

作為高附加值產(chǎn)品的冷軋熱鍍鋅產(chǎn)品，鋅錠消耗是其生產(chǎn)成本的主要組成部分，約占整個(gè)鍍鋅工序加工成本的50%。對(duì)連續(xù)熱鍍鋅來(lái)說(shuō)，提高基板表面清潔度、精確控制鋅層厚度、減少鋅層偏差量、改善鍍鋅產(chǎn)品質(zhì)量和節(jié)約生產(chǎn)成本是熱鍍鋅工藝研究的重點(diǎn)。

2、影響熱鍍鋅鋅層質(zhì)量控制的因素

影響熱鍍鋅鋅層質(zhì)量的因素主要是基板表面清潔度、鋅鍋氣刀和鋅層測(cè)厚儀，通過(guò)對(duì)這些因素的研究，對(duì)生產(chǎn)工藝數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，尋找最合理的鋅層質(zhì)量控制方法。

2.1基板表面清潔度對(duì)鋅層厚度的影響

帶鋼表面的油脂、鐵粉、和固體顆粒等表面殘留嚴(yán)重影響著鍍鋅脫脂工序，同時(shí)冷硬板表面的污染物不僅影響鋅花大小分布，也會(huì)影響鋅層黏附性，輕則彎曲時(shí)鍍層出現(xiàn)裂紋，重則造成鋅層脫落[1]。影響冷連軋基板清潔度的因素主要是冷連軋系統(tǒng)中：乳化液、軋制工藝參數(shù)和吹掃裝置。

2.1.1乳化液系統(tǒng)的影響

乳化液在軋制過(guò)程中具有和清洗帶鋼的作用，通過(guò)對(duì)乳化液溫度和濃度變化的控制，來(lái)減少冷連軋帶鋼表面殘留物

乳化液的使用溫度過(guò)低不利于破乳油膜的形成，造成乳化液效果降低，鋼板的鐵粉污染程度增加；溫度過(guò)高易使乳化液顆粒長(zhǎng)大，造成因乳化液不穩(wěn)定而使油耗上升，并且使過(guò)多的油脂附集在鋼板表面，增加鋼板的油脂污染程度。

乳化液濃度是指乳化液中軋制油的含量，是重要的因素之一。若乳化液濃度太低，帶鋼與軋輥之間處于不足狀態(tài)，產(chǎn)生過(guò)量磨損，鋼板表面殘鐵過(guò)高，會(huì)增加帶鋼表面吸附面積，還會(huì)導(dǎo)致帶鋼表面熱劃傷，以及不良使冷軋帶鋼發(fā)黑等缺陷；乳化液濃度過(guò)高，不利于軋輥冷卻并且軋后板帶含油多，帶鋼表面清潔度下降，不利于下道工序生產(chǎn)，并且易出現(xiàn)軋輥打滑。

2.1.2軋制工藝參數(shù)的影響

（1）軋制速度的影響：軋制速度越快，帶鋼溫度越高，油的粘度越小，容易被出口吹掃裝置吹走，乳化液揮發(fā)越快，帶鋼表面清潔度越高。反之，帶鋼表面殘留就多。

（2）軋輥粗糙度的影響：鍍鋅用原板表面粗糙度愈高，鋅層的附著性也愈好，提高了涂鍍質(zhì)量，使鍍層牢固、均勻，美觀。但是，軋輥表面粗糙度越高，摩擦力大，在軋制過(guò)程中易產(chǎn)生鐵粉，帶鋼表面黏附的油多，表面清潔度低，因此選擇合適的粗糙度極為重要。

2.1.3吹掃系統(tǒng)的影響

軋機(jī)出口吹掃裝置的壓力、吹掃角度和出口管道的布置方式對(duì)帶鋼表面清潔度有重要影響。因此必須保持恒定，吹掃噴嘴必須定期清理，壓縮空氣必須保持清潔，軋機(jī)出口板帶上方管道盡量少，以減少因乳化液蒸汽在出口管道的凝結(jié)而掉到板帶表面的油滴。加強(qiáng)冷軋機(jī)出口的吹掃，可以有效減少冷軋帶鋼的殘留物。

2.2鋅液控制參數(shù)和氣刀對(duì)鋅層質(zhì)量的影響

帶鋼的熱鍍鋅層在鋅鍋中完成，因此，鋅鍋氣刀的工藝對(duì)所得鍍鋅產(chǎn)品的質(zhì)量產(chǎn)生直接的影響。鋅鍋的作用是加熱和“攪拌”鋅液。均勻恒定鋅液溫度，可減少鋅渣的產(chǎn)生量，避免鋅渣夾雜在鍍層中造成鋅層撓性破壞。增強(qiáng)鋅液的流動(dòng)性，并使鋅液成份均勻，避免因鍍層化學(xué)成份不均勻而產(chǎn)生局部腐蝕的隱患，影響產(chǎn)品的耐蝕性能。在鋅鍋操作中，對(duì)鋅層質(zhì)量產(chǎn)生影響的主要因素為：帶鋼入鍋溫度、鋅液溫度、帶鋼速度、鋅液中鋁含量等。

氣刀在鍍鋅生產(chǎn)線中對(duì)產(chǎn)品的質(zhì)量和鋅層精度控制起到至關(guān)重要的作用。鍍鋅生產(chǎn)過(guò)程中，品種更換比較頻繁，所以應(yīng)隨著產(chǎn)品鍍層厚度的不同、單雙面、帶鋼厚度、進(jìn)帶速度等的變化對(duì)氣刀隨時(shí)進(jìn)行調(diào)整。在實(shí)際生產(chǎn)中，若噴射的氣體壓力有輕微波動(dòng)，鍍層厚度就隨著發(fā)生變化，因此氣刀各種參數(shù)的控制調(diào)節(jié)必須十分謹(jǐn)慎、嚴(yán)格、精確。

2.3測(cè)厚儀精度對(duì)鋅層質(zhì)量控制的影響

氣刀和測(cè)厚儀形成閉環(huán)控制系統(tǒng)，這個(gè)系統(tǒng)通過(guò)控制帶鋼熱鍍鋅后的氣刀擦拭過(guò)程，自動(dòng)調(diào)節(jié)鋅在基板上的鍍層重量。若鋅層測(cè)厚儀的檢測(cè)數(shù)據(jù)不準(zhǔn)，很容易引起鋅層厚度不均等缺陷。

3、提高鋅層質(zhì)量的措施

3.1對(duì)冷連軋乳化液系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化改造

優(yōu)化乳化液工藝參數(shù)，除了嚴(yán)格控制乳化液溫度外，在乳化液濃度控制方面，主要采取的措施是：一方面是通過(guò)增加污油箱的攪拌能力，另一方面是通過(guò)增加乳化液的流動(dòng)性來(lái)實(shí)現(xiàn)的。同時(shí)，對(duì)磁性過(guò)濾系統(tǒng)和反沖洗過(guò)濾系統(tǒng)進(jìn)行改造，增加霍夫曼紙過(guò)濾系統(tǒng)，清除鐵粉和非金屬顆粒。經(jīng)過(guò)凈化處理，乳化液的鐵含量小于300 ppm，灰分小于400 ppm。

3.2對(duì)冷連軋軋機(jī)使用鍍鉻輥，優(yōu)化軋制工藝

為提高冷軋帶鋼的表面質(zhì)量，對(duì)連軋機(jī)工作輥采取鍍鉻處理，并進(jìn)行上線試驗(yàn)。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，由于工作輥鍍鉻后提高了工作輥表面耐磨性，使軋制過(guò)程中產(chǎn)生的鐵粉大量減少，板面反射率維持在70%以上，比使用鍍鉻輥前提高了約20%。有效減少了表面殘留物、提高了板面反射率，并且鍍鉻輥軋制公里數(shù)基本達(dá)到普通輥2倍，起到減少換輥、延長(zhǎng)維護(hù)周期、穩(wěn)定生產(chǎn)的作用。

同時(shí)，經(jīng)過(guò)摸索并結(jié)合國(guó)內(nèi)其他同行業(yè)的生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，優(yōu)化軋輥粗糙度，使板面粗糙度Ra維持在0.9～1.5μm。不斷優(yōu)化軋制規(guī)程，選擇合適的軋制力，經(jīng)過(guò)一系列措施，帶鋼表面總殘油殘鐵量約275 mg/m2，殘油222 mg/m2，殘鐵52 mg/m2。

3.3改造冷連軋軋機(jī)吹掃系統(tǒng)

加強(qiáng)冷軋機(jī)出口的吹掃，采取主要的方法有：①采用高壓風(fēng)吹掃，將帶鋼上下表面殘留的乳化液及其它污染物清除；②采用負(fù)壓抽吸的方式將帶鋼上下表面殘留的乳化液及其它污染物清除。

出口吹掃系統(tǒng)的改造措施：在4機(jī)架出口側(cè)加裝1組高壓空氣吹掃梁，形成一道氣墻，阻止鋼帶表面和穿帶導(dǎo)板表面的乳化液流到5機(jī)架，同時(shí)還可以起到減少帶鋼表面乳化液殘留量、提高帶鋼表面質(zhì)量的作用。另外積極與動(dòng)力廠聯(lián)系，增加風(fēng)壓，提高吹掃能力，降低了表面的殘油、殘鐵等其它殘留雜質(zhì)的含量，消除了乳化液斑缺陷。

3.4嚴(yán)格控制鋅液參數(shù)

要嚴(yán)格控制鋅鍋溫度，鋅鍋鋅液溫度控制在（460±5）℃，不超470℃，嚴(yán)禁超過(guò)480℃，將鋅液溫度的波動(dòng)控制得越小越好，以增加鋅液的流動(dòng)性。隨時(shí)控制和調(diào)整鋅液的化學(xué)成分含量，一般鐵含量控制在0.05%以下，鋁含量應(yīng)控制在0.15%～0.22%之間。這樣有利于降低鋅液粘度，增加鋅液流動(dòng)性。

3.5精確控制氣刀參數(shù)，對(duì)氣刀進(jìn)行升級(jí)改造

在實(shí)際生產(chǎn)中采取如下措施通過(guò)調(diào)節(jié)氣刀參數(shù)來(lái)控制鋅層厚度和質(zhì)量：（1）提高氣刀高度的安裝精度，依據(jù)生產(chǎn)線速度和鋅層的厚薄適當(dāng)調(diào)整氣刀和鋅液的距離；（2）設(shè)定合理氣刀壓力，在保證鋅層厚度前提下，氣刀吹氣壓力盡量減小，減少鋅渣形成量；（3）控制氣刀和帶鋼的距離，并且每次調(diào)整氣刀與帶鋼的距離時(shí)，盡量不超氣刀縫隙的5倍，以保證鍍層的均勻性和穩(wěn)定性[2]。

同時(shí)，為滿足產(chǎn)品不同鋅層厚度和質(zhì)量的工藝要求，根據(jù)現(xiàn)有的氣刀設(shè)備，經(jīng)過(guò)優(yōu)化氣刀開(kāi)口度，使其達(dá)到對(duì)鋅層厚度的精確控制。

每個(gè)點(diǎn)為氣刀上的上下位置控制螺絲。其中，左3～右3為平口，兩側(cè)的3～9位置為漸開(kāi)。根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐將氣刀開(kāi)口度調(diào)整為兩類(lèi)，一類(lèi)是開(kāi)口度較大的，適合厚鍍層生產(chǎn)。另一類(lèi)是采用開(kāi)口度較小的，鍍層厚度

3.6校準(zhǔn)測(cè)厚儀精度

實(shí)際生產(chǎn)中，每次十小時(shí)以上的檢修都校準(zhǔn)測(cè)厚儀，將測(cè)厚儀精確到小數(shù)點(diǎn)后一位，以提高測(cè)厚儀的精度，幫助操作工對(duì)氣刀定位做出必要的調(diào)整來(lái)得到所期望的鋅層，使產(chǎn)品在質(zhì)量和均勻性上獲得較大的改善，并通過(guò)鍍鋅過(guò)程精確控制鋅層厚度，使鋅錠消耗達(dá)到最少，并提高鋅層質(zhì)量。

4、結(jié)語(yǔ)

通過(guò)對(duì)冷連軋、鋅鍋和氣刀等設(shè)備及生產(chǎn)工藝參數(shù)的全面系統(tǒng)的優(yōu)化和改造，達(dá)到提高鋅層質(zhì)量的目的。同時(shí)，相關(guān)生產(chǎn)線的工藝參數(shù)穩(wěn)定順行周期較以前大幅提高，產(chǎn)品質(zhì)量明顯改善，非計(jì)劃品數(shù)量大幅降低。

參考文獻(xiàn)：

[1]李九嶺帶鋼連續(xù)熱鍍鋅〔M〕3版北京：冶金工業(yè)出版社，2012

篇3

摘要：

基于歐拉-拉格朗日方法的離散相模型，針對(duì)鋅液體外循環(huán)系統(tǒng)下連續(xù)熱鍍鋅鍋中三種不同類(lèi)型的鋅渣，利用數(shù)值模擬的方法計(jì)算鋅鍋中鋅渣的濃度差分布．分析鋅渣擴(kuò)散得到了鋅渣在帶鋼表面及鋅鍋中的運(yùn)動(dòng)軌跡和分布規(guī)律．結(jié)果表明:鋅渣在帶鋼上的沉積率隨著鋅渣粒度的減小而升高;由于鋅渣密度的差異，當(dāng)鋅渣直徑小于80μm時(shí)，沉積率從高到低依次為懸浮渣、面渣和底渣．面渣在帶鋼出口后側(cè)區(qū)域的平均停留時(shí)間最長(zhǎng)，在該位置設(shè)置抽鋅管將有利于面渣的去除;在V形區(qū)內(nèi)側(cè)區(qū)域帶鋼上的懸浮渣質(zhì)量濃度最高，對(duì)帶鋼影響最大;底渣主要運(yùn)動(dòng)區(qū)域?yàn)殇\鍋底部，基本不會(huì)黏附于帶鋼表面，對(duì)帶鋼質(zhì)量影響最?。?/p>

關(guān)鍵詞：

熱浸鍍鋅;鋅渣;擴(kuò)散;除渣;數(shù)值模擬

近年來(lái)，汽車(chē)用高品質(zhì)熱鍍鋅鋼板成為我國(guó)鋼鐵企業(yè)開(kāi)發(fā)的主要方向．例如，寶鋼、武鋼、鞍鋼等鋼鐵企業(yè)已經(jīng)把汽車(chē)板尤其是高強(qiáng)度鋼板及其熱鍍鋅產(chǎn)品作為重點(diǎn)研發(fā)產(chǎn)品［1-2］．汽車(chē)板熱鍍鋅過(guò)程中產(chǎn)生的鋅渣是影響鍍鋅板表面質(zhì)量的最重要因素［3］，鋅渣在鍍鋅過(guò)程中很容易被鍍鋅鋼板黏附，從而形成鋅渣缺陷，控制鋅渣的形成對(duì)提高熱鍍鋅鋼板的表面質(zhì)量尤為重要［4］．國(guó)內(nèi)外學(xué)者關(guān)于熱鍍鋅的研究大多數(shù)集中于鋅鍋中鋅液流場(chǎng)和溫度場(chǎng)．為了更好地認(rèn)識(shí)鋅液的流動(dòng)狀態(tài)對(duì)鋅渣去除的影響，陳海瑞等［5］對(duì)不同工況下鋅鍋內(nèi)流動(dòng)與傳熱進(jìn)行了數(shù)值模擬研究．朱翊淳［6］對(duì)普通鋅鍋(無(wú)體外鋅液凈化循環(huán)系統(tǒng))內(nèi)的鋅渣分布進(jìn)行研究，嘗試通過(guò)添加擋板的方式減少鋅渣在帶鋼上的附著．賴(lài)煥新等［7］提到鋅渣的運(yùn)動(dòng)軌跡是受到其物理性質(zhì)的影響，運(yùn)動(dòng)軌跡的變化將對(duì)帶鋼鍍層質(zhì)量產(chǎn)生影響，但并沒(méi)有給出具體的影響規(guī)律．因此，研究鋅渣的不同物性對(duì)帶鋼附著的影響顯得非常必要．董安平［8］嘗試將電磁凈化分離技術(shù)應(yīng)用到熱鍍鋅鍋中鋅渣的去除，通過(guò)抽取鋅鍋內(nèi)的鋅液至外加電磁凈化流槽中，經(jīng)體外循環(huán)凈化后的鋅液再經(jīng)回鋅管重新流回鋅鍋內(nèi)，達(dá)到降低鋅鍋內(nèi)鋅渣濃度的目的．由于抽鋅管、回鋅管及鋅液泵的安置，導(dǎo)致鋅鍋的流場(chǎng)、溫度場(chǎng)和鋅渣濃度場(chǎng)均發(fā)生變化，特別是鋅渣濃度場(chǎng)的變化可能會(huì)為鋼板表面質(zhì)量帶來(lái)較大的影響．因此，研究體外循環(huán)系統(tǒng)下鋅渣在帶鋼上的濃度分布及鋅渣在鋅鍋內(nèi)的擴(kuò)散顯得很有必要．本文通過(guò)AnsysFluent對(duì)鋅鍋內(nèi)鋅渣的擴(kuò)散和運(yùn)動(dòng)規(guī)律進(jìn)行數(shù)值模擬，采用基于歐拉-拉格朗日方法的離散相模型，模擬流場(chǎng)中的離散相，可以對(duì)鋅渣顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡進(jìn)行跟蹤．假設(shè)體外循環(huán)系統(tǒng)凈化效率0%的情況下，分析通過(guò)回鋅管的鋅渣顆粒的擴(kuò)散，并且給出不同鋅渣顆粒在帶鋼上的沉積規(guī)律及在在鋅鍋內(nèi)的擴(kuò)散軌跡，從而為合理制定體外電磁循環(huán)凈化分離鋅渣的方案提供依據(jù)．

1物理和數(shù)值計(jì)算方法

1.1物理模型

根據(jù)某鋼廠在役鋅鍋尺寸建立如圖1模型(電磁凈化裝置不是本文分析重點(diǎn)，故進(jìn)行簡(jiǎn)化處理)，其幾何尺寸為7.12m×3.64m×2.50m，其中抽鋅管與回鋅管直徑為0.1m．坐標(biāo)原點(diǎn)位于鋅液表面最右側(cè)中心位置A點(diǎn)．

1.2離散相模型

假設(shè)鋅渣為球形顆粒，鋅渣顆粒在Lagrangian坐標(biāo)系下模擬離散相并彌散在連續(xù)相鋅液中．根據(jù)作用在鋅渣顆粒上平衡力，可以得到鋅渣顆粒在Lagrangian坐標(biāo)系下的運(yùn)動(dòng)方程(顆粒慣性=作用在顆粒上的各種力)。

2邊界條件

2.1壁面條件

鋅鍋四周及底部按照壁面處理，為無(wú)滑移邊界條件，鋅渣顆粒與鋅鍋壁及帶鋼碰撞類(lèi)型為trap，抽鋅管與回鋅管設(shè)為escape類(lèi)型．帶鋼設(shè)為移動(dòng)邊界，穩(wěn)定輥及沉沒(méi)輥設(shè)為旋轉(zhuǎn)邊界．鋅渣的初始體積分?jǐn)?shù)為0.12%．本實(shí)驗(yàn)工況的帶鋼速度為2m•s－1，帶鋼寬度為1800mm，帶鋼進(jìn)鍋溫度為465℃，抽鋅管和回鋅管的質(zhì)量流量為10t•h

2.2物性參數(shù)

采用閉合取樣裝置在鋅鍋V形區(qū)的表面、中間和底部取鋅液，待凝固后利用鋅的蒸汽壓比較低的特性，在高溫真空條件下實(shí)現(xiàn)鋅渣與純鋅的分離，分離后的鋅渣利用PPMS-9T型物性測(cè)量系統(tǒng)測(cè)量鋅渣的物性參數(shù)，如表1所示．

2.3鋅渣顆粒

圖2(a)為在鋅鍋中間位置取樣的鋅液經(jīng)凝固后的金相組織，圖中深灰色的顆粒即為鋅渣顆粒．采用閉合取樣裝置在鋅鍋V形區(qū)的表面、中間和底部取樣，凝固后進(jìn)行金相制樣觀察，每個(gè)位置在100倍下分別選取10個(gè)視場(chǎng)，采用金相分析軟件DT2000進(jìn)行鋅渣粒度分析，鋅渣尺寸分布如圖2(b)所示．根據(jù)鋅渣顆粒分布，進(jìn)行了Rosin--Rammler分布擬合，該擬合假定鋅渣顆粒直徑與大于此直徑的顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)Yd之間存在如式(7)所示的指數(shù)關(guān)系［10］:Yd=e－(d/d)n．(7)式中，d為Yd=e－1≈0.368時(shí)顆粒直徑，d為鋅渣粒徑，n為分布指數(shù)．得到如表2所示的鋅渣粒徑分布參數(shù)，配合分布指數(shù)n，將最小粒徑、平均粒徑和最大粒徑全部用于數(shù)值模擬.

3數(shù)值模擬結(jié)果及討論

3.1鋅渣沉積規(guī)律

圖3與圖4為V形區(qū)內(nèi)側(cè)帶鋼(進(jìn))與帶鋼(出)上的鋅渣質(zhì)量濃度．進(jìn)口帶鋼中鋅渣質(zhì)量濃度從大到小依次為懸浮渣、面渣和底渣，其中面渣與懸浮渣均在帶鋼中下部有較多的聚集，該位置對(duì)應(yīng)著回鋅管回流出的鋅液對(duì)帶鋼的沖刷部位;底渣密度大，在經(jīng)回鋅管后會(huì)隨鋅液向下運(yùn)動(dòng)，故底渣在帶鋼的最下部邊緣位置聚集較多，并且該位置的底渣極易被沉沒(méi)輥碾壓，造成帶鋼表面的點(diǎn)狀壓痕．出口帶鋼上鋅渣質(zhì)量濃度從大到小依次為懸浮渣、面渣和底渣，其中面渣在帶鋼上半部有較多的聚集，懸浮渣在帶鋼上分布較均勻，底渣在帶鋼上基本沒(méi)有聚集．圖5為帶鋼上鋅渣質(zhì)量濃度與鋅渣尺寸的關(guān)系．鋅渣越小，其在帶鋼上的質(zhì)量濃度越高，即沉積率越高．鋅渣在帶鋼表面的質(zhì)量濃度最高的尺寸范圍分別是:面渣為30～70μm;懸浮渣為0～30μm;底渣為70～100μm．根據(jù)董安平［8］的研究，當(dāng)鋅渣尺寸超過(guò)20μm，鋅渣經(jīng)過(guò)體外電磁凈化裝置的去除效率可以達(dá)到90%以上．因此，當(dāng)鋅渣粒徑小于80μm時(shí)，鋅渣的沉積率從大到小為:懸浮渣、面渣和底渣．在考慮所有尺寸鋅渣的情況下，面渣會(huì)略大于懸浮渣0.00049kg•m－3，說(shuō)明面渣中存在較多的大粒徑鋅渣．

3.2鋅渣分布及運(yùn)動(dòng)規(guī)律

圖6為面渣、懸浮渣和底渣從回鋅管流出后的運(yùn)動(dòng)軌跡及鋅渣的平均停留時(shí)間．面渣最終運(yùn)動(dòng)至鋅鍋表面且在帶鋼出口后側(cè)的平均停留時(shí)間最長(zhǎng)，即面渣在帶鋼背面聚集將會(huì)增加，這也解釋了在帶鋼V形區(qū)內(nèi)側(cè)懸浮渣濃度高于面渣，但帶鋼正反面面渣的濃度卻略高于懸浮渣的情況，因此該區(qū)域放置抽鋅管可以通過(guò)體外循環(huán)裝置有效凈化面渣;懸浮渣在V形區(qū)會(huì)有較短的停留，大部分時(shí)間在帶鋼進(jìn)口前側(cè)運(yùn)動(dòng)，其運(yùn)動(dòng)軌跡遵循圖7中鋅液流動(dòng)的渦流流動(dòng);而底渣則大部分在鋅鍋下半部運(yùn)動(dòng)，駐留時(shí)間最長(zhǎng)的是帶鋼進(jìn)口前側(cè)貼近鍋底的位置，該位置的底渣對(duì)帶鋼基本不會(huì)造成影響．

4結(jié)論

(1)鋅渣粒徑越小，其在帶鋼上的沉積率越高．在粒徑小于80μm的鋅渣中，沉積率從大到小依次為懸浮渣、面渣和底渣．

(2)面渣在帶鋼出口后側(cè)的平均停留時(shí)間最長(zhǎng)，該位置放置抽鋅管將有利于面渣的去除．懸浮渣主要運(yùn)動(dòng)區(qū)域?yàn)閹т撨M(jìn)口前側(cè)，其運(yùn)動(dòng)軌跡與鋅液流動(dòng)的渦流一致;在V形區(qū)內(nèi)側(cè)懸浮渣在帶鋼上的質(zhì)量濃度最高，其對(duì)帶鋼表面質(zhì)量影響最大．底渣主要貼近鋅鍋底部運(yùn)動(dòng)，基本不會(huì)黏附于帶鋼，對(duì)帶鋼影響最?。?/p>

參考文獻(xiàn)：

[1]王利，張丕軍，陸匠心．寶鋼汽車(chē)板的開(kāi)發(fā)及應(yīng)用．特殊鋼，2003，24(1):55

[2]張理?yè)P(yáng)，左良，李俊，等．冷軋和鍍鋅汽車(chē)板的發(fā)展．特殊鋼，2004，25(6):1

[5]陳海瑞，彭浩平，蘇旭平，等．熱浸鍍Galvalume熔池流動(dòng)與傳熱的數(shù)值模擬．材料熱處理學(xué)報(bào)，2015，36(1):223

[6]朱翊淳．基于數(shù)值模擬對(duì)鋅鍋裝置的研究［學(xué)位論文］．上海:上海交通大學(xué)，2013

[7]賴(lài)煥新，朱路，唐成龍．熱鍍鋅鋅鍋中的流動(dòng)與傳熱數(shù)值研究．熱科學(xué)與技術(shù)，2015，44(1):33

[8]董安平．熱鍍鋅液中鋅渣的電磁分離理論及實(shí)驗(yàn)研究［學(xué)位論文］．上海:上海交通大學(xué)，2009

篇4

關(guān)鍵詞：熱鍍鋅板；鍍層；表面缺陷；氣刀劃痕；漏鍍點(diǎn) 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

中圖分類(lèi)號(hào)：TG355 文章編號(hào)：1009-2374（2015）21-0043-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2015.21.022

近年來(lái)，隨著科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展，熱鍍鋅基本的表面質(zhì)量得到明顯提升，同時(shí)熱鍍鋅鋼板相應(yīng)鍍層表面質(zhì)量也得到一定改進(jìn)。但是，對(duì)于生產(chǎn)汽車(chē)所應(yīng)用的面板而言，要求熱鍍鋅鋼板必須不存在缺陷，因此存在一定技術(shù)難度。其中機(jī)械劃傷等相關(guān)基板表面問(wèn)題比較容易透過(guò)鍍層展現(xiàn)出來(lái)，同時(shí)基板的表面若是清洗不干凈，也會(huì)嚴(yán)重影響鍍層反應(yīng)，同時(shí)產(chǎn)生漏鍍點(diǎn)等多種鍍層問(wèn)題。對(duì)此，分析與研究熱鍍鋅板鍍層表面缺陷和處理方式有著深遠(yuǎn)意義。

1 熱鍍鋅板鍍層的表面缺陷

1.1 鋅鍋輥引發(fā)的劃傷

鋅鍋輥造成的劃傷為鍍鋅產(chǎn)品劃傷的重要原因，其占據(jù)劃傷問(wèn)題的大部分。一般情況下，鋅鍋輥主要由沉沒(méi)輥和校正輥及穩(wěn)定輥構(gòu)成，其處在鋅液中比較特殊的位置，并不利于設(shè)置電機(jī)實(shí)現(xiàn)傳動(dòng)，對(duì)此許多鋅鍋輥都是被動(dòng)輥，主要利用鋼表面和鋅鍋輥的棍面間摩擦力實(shí)現(xiàn)鋅鍋輥和帶鋼的同速轉(zhuǎn)動(dòng)。但是因?yàn)殇\液的成分發(fā)生變化與鋅鍋輥的應(yīng)用等相關(guān)要素的影響，導(dǎo)致帶鋼和沉沒(méi)輥間由于傳動(dòng)摩擦力不足產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)，進(jìn)而使鋅鍋輥出現(xiàn)劃傷問(wèn)題。

1.2 氣刀條痕問(wèn)題

若是氣刀噴嘴出現(xiàn)局部堵塞時(shí)，就會(huì)使帶鋼相應(yīng)位置的鋅層過(guò)后，產(chǎn)生條痕。條痕的產(chǎn)生一般是由于生產(chǎn)線速度出現(xiàn)較大變化時(shí)氣刀的壓力發(fā)生突然變化，導(dǎo)致鋅液飛濺，從而堵塞氣刀，或是氣刀距離帶鋼的間距相對(duì)比較小，而且來(lái)料瓢曲和帶鋼的受熱不均勻及帶鋼的張力過(guò)小等都會(huì)導(dǎo)致帶鋼的刮氣刀產(chǎn)生堵塞，從而出現(xiàn)條痕。對(duì)此，工作人員應(yīng)該在生產(chǎn)線的升降度過(guò)程中有效控制幅度，同時(shí)注重來(lái)料的板形，若是板形相對(duì)比較差，就要及時(shí)把氣刀間距進(jìn)行調(diào)大，并且經(jīng)過(guò)對(duì)張力和穩(wěn)定輥完成合理調(diào)節(jié)，確保帶鋼可以在氣刀噴嘴的中間獲取一個(gè)相對(duì)良好的平直度，避免帶鋼的刮氣刀產(chǎn)生堵塞。若是產(chǎn)生氣刀條痕應(yīng)該在焊縫迅速打開(kāi)氣刀，應(yīng)用專(zhuān)業(yè)設(shè)備完成清理。

1.3 漏鍍點(diǎn)

漏鍍點(diǎn)主要指熱浸鍍的過(guò)程中不完全浸潤(rùn)所出現(xiàn)的未鍍區(qū)域。在進(jìn)行熱鍍鋅的過(guò)程中，唯有徹底消除基板軋制的氧化鐵皮和氧化物及清洗液，同時(shí)露出相對(duì)清潔的基板表面，才可以確保良好的浸潤(rùn)性。一般狀況下，軋鋼廠會(huì)在A1的含量超出0.2%鋅液里生產(chǎn)汽車(chē)的外覆蓋件。而在此種鋅鍋中所生產(chǎn)的熱鍍鋅鋼板相對(duì)光亮，可是鋅液達(dá)到A1的含量時(shí)，為了能夠獲取良好的浸潤(rùn)性，對(duì)于基板表面的清潔度有著更為嚴(yán)格的要求。強(qiáng)度相對(duì)較高的鋼板通常存在C、P和Si等相關(guān)合金元素，同時(shí)這些合金元素在進(jìn)行熱處理的過(guò)程中有可能發(fā)生偏析，從而在鋼板的表面形成氧化物。對(duì)此，基板含有的Si會(huì)導(dǎo)致出現(xiàn)更多的漏鍍點(diǎn)，嚴(yán)重影響浸潤(rùn)性。

1.4 凹坑

凹坑缺陷位置的鍍層要比附近鍍層薄許多，其由正在凝固的鍍層通過(guò)氣刀與小鋅化裝備時(shí)遭受磨損導(dǎo)致的。在形貌角度判斷而言，凹坑主要是因?yàn)樾′\化設(shè)備形成小液滴的沖擊造成的。在鍍層通過(guò)氣刀過(guò)程中，固態(tài)顆粒會(huì)被空氣從鍍層里吹出來(lái)，因?yàn)檫@時(shí)鍍層已經(jīng)呈現(xiàn)軟熔或是半固化狀態(tài)，銅絲凹坑難以被附近的鍍層拉平。

2 處理熱鍍鋅板層面缺陷的措施

2.1 處理鋅鍋輥劃傷措施

應(yīng)該把鋅鍋的曲張力合理調(diào)大，從而加大傳動(dòng)摩擦力。同時(shí)還應(yīng)該適宜提升鋅液的問(wèn)題，科學(xué)提升鋅液中的鋁與銻含量，在一定程度上減小鐵的含量，從而便于有效減小鋅液黏稠度，加強(qiáng)鋅液自身的流動(dòng)性，進(jìn)而加強(qiáng)鋅鍋輥的傳動(dòng)性。除此之外，針對(duì)黏在鋅鍋輥中的鋅渣，應(yīng)該利用浸沒(méi)輥刮刀和鏟刀進(jìn)行有效處理。

2.2 選取性較好的軋制油

選取性能相對(duì)較好的軋制油配置乳化液。而乳化液通常要具備較強(qiáng)的“離水展示性”，也就是在一定條件基礎(chǔ)上，具有排出水析出油等作用。在進(jìn)行冷軋時(shí)，乳化液會(huì)遭受高壓和剪切力及溫度升高等多種要素的影響，從而出現(xiàn)相轉(zhuǎn)變，導(dǎo)致油從乳化液里析出，同時(shí)在輥縫位置產(chǎn)生一層油膜，發(fā)揮的作用。另外，在高溫環(huán)境影響下，因?yàn)樗謿饣瘞ё叽蟛糠譄崃?，還發(fā)揮著冷卻作用。若是乳化液并不具備上述性能，就導(dǎo)致軋制輥縫位置高溫破乳不充分，從而產(chǎn)生的油膜也不健全，加大摩擦力，導(dǎo)致大部分鐵粉進(jìn)入乳化液中，不但造成乳化液與鋼板表面的污染，還加大了軋輥的消耗，有時(shí)軋制也難以正常進(jìn)行。

2.3 避免鋅花產(chǎn)生的對(duì)策

針對(duì)汽車(chē)用板而言，和鋅花有關(guān)的表面粗糙度與晶體取向差異嚴(yán)重影響著鋼板涂裝之后的外觀。對(duì)此，對(duì)于暴露的汽車(chē)面板一定要利用鋅花相對(duì)較小的熱鍍鋅鋼板。而鋅花的尺寸會(huì)在Zn液里Pb與Sb質(zhì)量濃度不斷加大下而增大，同時(shí)在Zn鍍層的凝固速度不斷加大下而減小，一般情況下GI鋼板的表面通過(guò)的水溶液浸蝕過(guò)后，要嚴(yán)格控制鋅花的大小。日本的某企業(yè)連續(xù)熱鍍鋅線，是把Zn液里的Pb含量降低至最小程度，同時(shí)嚴(yán)格控制與管理鋅鍋上方冷卻速度，可以生產(chǎn)處擁有細(xì)微鋅花的鋼板。除此之外，在大型的帶鋼連續(xù)熱鍍鋅的工藝生產(chǎn)線中，應(yīng)用向液態(tài)鋅層方面噴吹水和水蒸氣或是水與空氣混合物的手段，也能夠獲取細(xì)微的鋅花。若是含有大部分水霧的細(xì)小水滴滴在鋅液層的表面中，就會(huì)導(dǎo)致晶核增多，同時(shí)加快鋅液層的凝固，在一定程度上降低鋅液層中晶體成長(zhǎng)時(shí)間，進(jìn)而獲取細(xì)小鋅花結(jié)晶。

2.4 加強(qiáng)清洗

強(qiáng)化清洗主要包含堿液刷洗與電解脫脂，能夠有效清除冷軋帶鋼中表面鐵血與油污等多種雜質(zhì)，在生產(chǎn)表面質(zhì)量要求相對(duì)比較高與鍍層黏附性需求大鍍鋅產(chǎn)品中發(fā)揮關(guān)鍵作用。對(duì)于新建的熱鍍鋅機(jī)組而言，其主要包含了堿液浸洗和電解清洗與熱水刷洗等，能夠把帶鋼表面相關(guān)殘油與殘?zhí)靠偭坑行Э刂圃?0mg/m2之下，從而滿足熱鍍鋅外板對(duì)于清洗質(zhì)量的需求。

除此之外，應(yīng)用具備磨粒刷輥，在清洗的過(guò)程中要完成帶鋼表面的研磨，可以有效提升GA產(chǎn)品的鍍層附著力。比如說(shuō)，浦項(xiàng)的4號(hào)熱鍍鋅機(jī)組應(yīng)用雙清洗系統(tǒng)，不僅正常入套之前要進(jìn)行預(yù)清洗，在帶鋼出入套之后也要完成電解清洗。清洗段一定要建立在入套之前，還可以建立在入套之后，從而實(shí)現(xiàn)勻定速度強(qiáng)化清洗。

2.5 研究方向

針對(duì)鋅液的成分改進(jìn)與稀土等相關(guān)微量元素加入所造成的影響進(jìn)一步研究。同時(shí)鍍鋅板表面的粗糙度控制作為優(yōu)質(zhì)熱鍍鋅產(chǎn)品的重要技術(shù)，日后不但應(yīng)該針對(duì)平整工藝參數(shù)等完成深入研究，還應(yīng)該對(duì)平整機(jī)的工作輥徑和表面粗糙鍍等造成的影響進(jìn)行深入研究分析。

3 結(jié)語(yǔ)

綜上所述，通過(guò)對(duì)熱鍍鋅板鍍層表面缺陷的分析，比如說(shuō)鋅鍋輥引發(fā)的劃傷、氣刀條痕、漏鍍點(diǎn)等問(wèn)題，在實(shí)踐研究過(guò)后制定相應(yīng)的措施，如選取性較好的軋制油、加強(qiáng)清洗、避免鋅花產(chǎn)生等。經(jīng)過(guò)大量的實(shí)踐證明，熱鍍鋅板鍍層采用一定措施之后，有效確保了熱鍍鋅板的整體質(zhì)量。

參考文獻(xiàn)

[1] 劉文棟，歐陽(yáng)承祝，許強(qiáng).邯鋼冷軋鍍鋅板生產(chǎn)中缺陷產(chǎn)生及解決方法[J].上海金屬，2010，（5）.

[2] 李建英，齊長(zhǎng)發(fā)，姚連勝.熱鍍鋅用鋅鍋的發(fā)展及鍍鋅工藝控制[J].河北冶金，2013，（3）.

[3] 李九嶺，鄭洪道，汪曉林.冷軋帶鋼表面污染物及其對(duì)熱鍍鋅的影響[J].武鋼技術(shù)，2012，44（3）.

篇5

【關(guān)鍵詞】 熱鍍鋅 退火爐 爐輥

1 引言

中國(guó)二十冶施工的連續(xù)退火爐是世界上安裝質(zhì)量?jī)?yōu)良的爐子，施工進(jìn)度相當(dāng)快，有著多年豐富的經(jīng)驗(yàn)，達(dá)到了國(guó)內(nèi)外先進(jìn)水平。曾在國(guó)內(nèi)外多個(gè)鋼廠完成過(guò)大型冷軋連續(xù)退火機(jī)組的安裝及冷軋連續(xù)退火爐的改造工作，進(jìn)行過(guò)早期和換代后兩種不同類(lèi)型連續(xù)退火爐的安裝，編制過(guò)安裝工法和檢查標(biāo)準(zhǔn)。在此，我們對(duì)熱鍍鋅線立式連續(xù)退火爐的爐輥安裝及調(diào)整技術(shù)進(jìn)行總結(jié)，希望其能對(duì)此后類(lèi)似的工程施工有所幫助。

2 設(shè)備概況

爐輥安裝是整個(gè)退火爐安裝過(guò)程中至關(guān)重要的部分，其安裝質(zhì)量決定了能否保證鍍鋅線的連續(xù)生產(chǎn)，通常是爐體最精密的安裝工作，也是氣密性、爐輥單體試車(chē)的緊前工作，影響到退火爐的烘爐。爐輥調(diào)整的精度也直接影響到爐體帶鋼的糾偏調(diào)整，對(duì)后期爐體內(nèi)帶鋼的順直通過(guò)影響重大。因此爐輥調(diào)整是否精確，調(diào)整速度快慢，將直接影響到整個(gè)熱鍍鋅線的總工期。爐輥設(shè)備主要由輥?zhàn)樱瑐鲃?dòng)裝置及輥?zhàn)痈郊M成，輥?zhàn)痈郊ㄝS承座，軸承，膨脹節(jié)等。

3 爐輥的安裝及調(diào)整

3.1 示意圖（圖1）

3.2 安裝前提條件

（1）爐區(qū)主體鋼結(jié)構(gòu)安裝完成；（2）確定所有螺栓終緊并達(dá)到規(guī)定扭矩值；（3）爐殼安裝、焊接完成，并通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)外方專(zhuān)家及監(jiān)理驗(yàn)收檢查并確認(rèn)合格。（4）爐區(qū)結(jié)構(gòu)安裝完成，驗(yàn)收后，在鋼結(jié)構(gòu)平臺(tái)上設(shè)置爐輥安裝、調(diào)整、驗(yàn)收用的輔助點(diǎn)及參考線（確認(rèn)所有結(jié)構(gòu)螺栓已經(jīng)終緊，并達(dá)到螺栓扭矩要求；（5）技術(shù)說(shuō)明：底（頂）層參考線標(biāo)高比爐輥標(biāo)高高200mm；兩側(cè)參考線距爐體中心各為1970mm。

3.3 安裝驅(qū)動(dòng)側(cè)、操作側(cè)軸承支撐梁

（1）根據(jù)操作側(cè)爐輥窗口中心標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整和驗(yàn)收；（2）驗(yàn)收需要測(cè)量的內(nèi)容及允許誤差值如下：1）檢查內(nèi)容：爐輥中心到軸承梁距離（操作側(cè)），技術(shù)要求值為±2mm；2）檢查內(nèi)容：兩側(cè)間距（驅(qū)動(dòng)側(cè)），技術(shù)要求值為±2mm；3）檢查內(nèi)容：橫梁到參考線水平距離（操作側(cè)），技術(shù)要求值為±2mm；4）檢查內(nèi)容：橫梁到參考線水平距離（驅(qū)動(dòng)側(cè)），技術(shù)要求值為±2mm。

3.4 對(duì)驅(qū)動(dòng)側(cè)爐輥輥蓋進(jìn)行調(diào)整定位

（1）將驅(qū)動(dòng)側(cè)輥蓋取下，先進(jìn)行保溫工作；（2）根據(jù)操作側(cè)爐輥窗口中心標(biāo)高進(jìn)行定位、調(diào)整、驗(yàn)收。驗(yàn)收后將爐輥蓋與爐殼接觸處的角鋼外側(cè)進(jìn)行焊接。（3）驗(yàn)收需要測(cè)量的內(nèi)容及允許誤差值如下：1）檢查內(nèi)容：爐輥蓋中心標(biāo)高（驅(qū)動(dòng)側(cè)），技術(shù)要求值為±2mm；2）檢查內(nèi)容：爐輥蓋中心標(biāo)高（操作側(cè)），技術(shù)要求值為±2mm；3）檢查內(nèi)容：爐輥蓋水平距離（驅(qū)動(dòng)側(cè)），技術(shù)要求值為±2mm；4）檢查內(nèi)容：爐輥蓋水平距離（操作側(cè)）， 技術(shù)要求值為±2mm。

3.5 安裝驅(qū)動(dòng)側(cè)爐輥軸承座

（1）對(duì)軸承座的標(biāo)高、垂直度和與輔助線的平行度進(jìn)行調(diào)整、驗(yàn)收。（2）驗(yàn)收需要測(cè)量的內(nèi)容及允許誤差值如下：1）檢查內(nèi)容：軸承座中心標(biāo)高（驅(qū)動(dòng)側(cè)），技術(shù)要求值為±0～-1mm；2）檢查內(nèi)容：軸承座中心標(biāo)高（操作側(cè)），技術(shù)要求值為±0～+2mm；3）檢查內(nèi)容：軸承座垂直度（驅(qū)動(dòng)側(cè)），技術(shù)要求值為±1mm/m；4）檢查內(nèi)容：軸承座垂直度（操作側(cè)），技術(shù)要求值為±1mm/m；5）檢查內(nèi)容：軸承座平行度（驅(qū)動(dòng)側(cè)），技術(shù)要求值為±1mm/m；6）檢查內(nèi)容：軸承座平行度（操作側(cè)）， 技術(shù)要求值為±0.5mm/m。

3.6 安裝驅(qū)動(dòng)側(cè)爐輥膨脹節(jié)

（1）安裝頂部驅(qū)動(dòng)側(cè)膨脹節(jié)時(shí)，必須根據(jù)圖紙，將軸承座側(cè)標(biāo)高比爐殼側(cè)的標(biāo)高調(diào)整高出+12mm，并保證輥蓋的垂直度。（2）將安裝完膨脹節(jié)的軸承座進(jìn)行調(diào)整、驗(yàn)收，完成后將爐輥蓋角鋼的另一側(cè)進(jìn)行焊接。

3.7 預(yù)裝操作側(cè)爐輥輥蓋

（1）安裝操作側(cè)爐輥蓋時(shí)，如果螺栓孔全部合適，僅安裝角上的4個(gè)螺栓即可。（2）調(diào)整輥蓋標(biāo)高及垂直度。驗(yàn)收后將爐輥蓋與爐殼接觸處的角鋼外側(cè)進(jìn)行焊接。（3）焊接后，將角鋼外側(cè)點(diǎn)焊處用磨光機(jī)將臨時(shí)焊點(diǎn)磨開(kāi)，取下，進(jìn)行保溫工作。（4）保溫后重新安裝至原位。（5）驗(yàn)收表格：與驅(qū)動(dòng)側(cè)驗(yàn)收表格相同。

3.8 預(yù)裝操作側(cè)軸承座

（1）對(duì)軸承座的標(biāo)高、垂直度、與爐體軋制線平行度進(jìn)行調(diào)整、驗(yàn)收；（2） 驗(yàn)收后，將定位塊與支撐梁連接處焊接3點(diǎn)，予以定位，便于再次安裝；（3）在輥蓋上、軸承座上，進(jìn)行編號(hào)，以便再次安裝時(shí)進(jìn)行對(duì)號(hào)入座；（4）取下操作側(cè)軸承座；（5）驗(yàn)收表格：同驅(qū)動(dòng)側(cè)軸承座驗(yàn)收表格相同。

3.9 安裝爐輥

用外方提供的專(zhuān)用吊裝工具將爐輥從操作側(cè)安裝至爐內(nèi)。

3.10 安裝操作側(cè)膨脹節(jié)、軸承座、軸承

（1）技術(shù)說(shuō)明：1）先將軸承座復(fù)位、調(diào)整；2）將膨脹節(jié)兩側(cè)螺栓擰緊；3）安裝軸承、調(diào)整軸承間隙；4）測(cè)量軸承到軸套外側(cè)、爐輥端部幾何尺寸；5）安裝軸承鎖緊螺母；6）對(duì)調(diào)整后的軸承間隙及幾何尺寸進(jìn)行驗(yàn)收；7）安裝爐輥外部端蓋；8）驗(yàn)收后，將爐輥蓋角鋼外部進(jìn)行焊接。

（2）驗(yàn)收?qǐng)D（圖2）：

（3）驗(yàn)收需要測(cè)量的內(nèi)容及允許誤差值如下：1）檢查內(nèi)容：a值（驅(qū)動(dòng)側(cè)），技術(shù)要求值為±1mm；2）檢查內(nèi)容：軸承間隙（驅(qū)動(dòng)側(cè)），技術(shù)要求值為0.1～0.15mm；3）檢查內(nèi)容：b值（驅(qū)動(dòng)側(cè)），技術(shù)要求值為±2mm；4）檢查內(nèi)容：c值（操作側(cè)），技術(shù)要求值為±5mm；5）檢查內(nèi)容：軸承間隙（操作側(cè)），技術(shù)要求值為0.1～0.15mm；6）檢查內(nèi)容：E值（出口）（操作側(cè)），技術(shù)要求值為0～0.15mm；7）檢查內(nèi)容：D值（入口）（操作側(cè)），技術(shù)要求值為0～0.15mm；8）檢查內(nèi)容：A值（上側(cè)）（操作側(cè)），技術(shù)要求值為0～0.15mm；9）檢查內(nèi)容：B值（下側(cè)）（操作側(cè)），技術(shù)要求值為0～0.15mm。

2.11 安裝爐輥傳動(dòng)裝置

（1）技術(shù)要求：安裝、調(diào)整驅(qū)動(dòng)側(cè)傳動(dòng)裝置，調(diào)整電機(jī)、聯(lián)軸器、爐輥之間的同心度。

（2）驗(yàn)收?qǐng)D（圖3）：

（3）驗(yàn)收需要測(cè)量的內(nèi)容及允許誤差值如下：1）檢查內(nèi)容：法蘭間距（L），技術(shù)要求值為±1mm；2）檢查內(nèi)容：同心度，技術(shù)要求值為0.2mm。

3 設(shè)備安裝和調(diào)整過(guò)程中的注意事項(xiàng)

（1）注意爐體中心線的復(fù)測(cè)，因?yàn)闋t體結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)主要由螺栓連接，最終完成螺栓的緊固后，應(yīng)重新復(fù)測(cè)爐體中心線和標(biāo)高點(diǎn)。（2）爐輥軸承裝配完畢后，需要將軸承的鎖緊螺母用專(zhuān)用工具緊固完畢后，方可進(jìn)行爐輥驗(yàn)收。緊固數(shù)據(jù)及工具應(yīng)有爐輥設(shè)計(jì)單位提供。 （3）爐輥的驗(yàn)收工作必須一步一步進(jìn)行，每步驗(yàn)收完畢后，需要驗(yàn)收方確定數(shù)據(jù)后，再進(jìn)行下步驗(yàn)收，避免發(fā)生返工工作。

參考文獻(xiàn)：

篇6

關(guān)鍵詞：熱鍍鋅鋼管腐蝕性管網(wǎng)流動(dòng)性

中圖分類(lèi)號(hào)：TU511文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A

引言

用熱鍍鋅作為黑色金屬材料的防護(hù)層迄今已有150年歷史。它是利用金屬原子滲透擴(kuò)散原理，使鋅與鋼鐵物件在一定溫度下接觸，從而在鋼鐵物件表面上生成一種耐腐蝕的鋅鐵合金保護(hù)層。它既減少了鋅的腐蝕，又保護(hù)了鋅層下的鐵免受腐蝕[1]。

目前，自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)的管道程枝狀布置，管道內(nèi)的水流都是單向流動(dòng)，這樣，一旦系統(tǒng)中的某一段管道損壞或阻塞，或管路上某一個(gè)設(shè)備損壞或者失靈以及系統(tǒng)處于維修狀態(tài)時(shí)發(fā)生火災(zāi)，系統(tǒng)將自然失去在火災(zāi)初期控制火災(zāi)的蔓延和滅火的功能[2]。

文獻(xiàn)[3]的研究發(fā)現(xiàn)，在流動(dòng)的地?zé)崴h(huán)境中鍍鋅鋼管主要以腐蝕為主，質(zhì)量增加較快；在試驗(yàn)77 h后，地?zé)崴械腃a2+和Mg2+離子不再消耗。而在靜止地?zé)崴h(huán)境中鍍鋅鋼管以表面結(jié)垢為主，質(zhì)量增加速度慢，在同樣的試驗(yàn)時(shí)間，表面結(jié)垢仍在進(jìn)行, 地?zé)崴械腃a2+和Mg2+離子仍在消耗。另外，流動(dòng)地?zé)崴h(huán)境中鍍鋅鋼管表面自腐蝕電位變化與靜止地?zé)崴h(huán)境中的電位變化不同，流動(dòng)地?zé)崴铀倭隋冧\鋼管表面的沖刷，使得表面結(jié)垢物沉積量降低，甚至?xí)绊懡Y(jié)垢物的形貌。

通常，滅火系統(tǒng)采用鋼管輸水，而鋼管在有水及空氣存在的條件下，極易發(fā)生腐蝕，不僅縮短鋼管使用壽命，更重要的是銹蝕物質(zhì)對(duì)管內(nèi)流體流動(dòng)性有非常不利的影響。所以，非常有必要研究能有效防止鋼管銹蝕的技術(shù)措施，保障自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)的順利運(yùn)行，提高滅火效率。

1 熱鍍鋅

1.1 熱鍍鋅技術(shù)簡(jiǎn)介

熱鍍鋅是利用金屬原子滲透擴(kuò)散原理，使鋅與鋼鐵物件在一定溫度下接觸，從而在鋼鐵物件表面上生成一種耐腐蝕的鋅鐵合金保護(hù)層。熱鍍鋅的方法主要有“濕法（熔融溶劑法）”、“干法（烘干溶劑法）”、“鉛鋅法”和“保護(hù)氣體還原法”幾種。鋼管熱鍍鋅最早采用的方法是“濕法”鍍鋅，后來(lái)因質(zhì)量方面的問(wèn)題，它逐漸被“干法”熱鍍鋅所取代。

目前國(guó)外生產(chǎn)熱鍍鋅鋼管基本是采用“干法”生產(chǎn)。近一、二十年來(lái)，由于科學(xué)技術(shù)的發(fā)展及防止產(chǎn)生三廢污染、對(duì)熱鍍鋅鋼管產(chǎn)量質(zhì)量要求的提高等原因，又發(fā)明了“保護(hù)氣體還原法”鋼管熱鍍鋅工藝。

1.3 熱鍍鋅的優(yōu)點(diǎn)

熱鍍鋅有如下幾個(gè)優(yōu)點(diǎn)[4]：

1) 既有表面一層純鋅層，又有中間兒層鐵一鋅合金層，并具有犧牲陽(yáng)極的保護(hù)作

用，所以耐腐蝕性能較好。

2) 熱鍍的生產(chǎn)率相當(dāng)高。

3) 可以鍍比較復(fù)雜的形狀的工件。

4) 鍍制板、帶、絲管等材料時(shí)，自動(dòng)化程度高。

2熱鍍鋅鋼管

2.1 鋼管采取熱鍍鋅的原因

因?yàn)殇撹F在空氣、水或土壤中很容易生銹，變得不耐用, 甚至完全報(bào)廢, 每年由于腐蝕造成的鋼鐵損失約占整個(gè)鋼產(chǎn)量的十分之一。所以人們采用涂覆保護(hù)層的辦法來(lái)保護(hù)下面的鋼鐵免受腐蝕, 熱鍍鋅就是其中的一種方法。由于鋅在干燥的空氣中不易起變化, 在潮濕的空氣中表面能生成一層很致密的堿或碳酸鋅薄膜, 它能保護(hù)內(nèi)部的鋅不再受到腐蝕。并且當(dāng)某種原因使鍍鋅層發(fā)生破壞而露出不太大的鋼基體時(shí), 這時(shí), 鋅與鋼基體能形成微電池而使鋼基體自動(dòng)鍍復(fù)上了鋅層, 使鋼基體成為陰極而受到了保護(hù)。試驗(yàn)證明, 鋅在大氣中的腐蝕率為鋼鐵的十五分之一[5]。

同時(shí), 鋅與其他耐腐蝕材料相比, 價(jià)格也比較便宜, 所以用鍍鋅層來(lái)保護(hù)鋼材的成本就比較低廉。

2.2 鍍鋅層防腐蝕的原理

用鍍鋅層來(lái)保護(hù)下面的鋼鐵基體免受或少受腐蝕, 經(jīng)驗(yàn)證明, 在一般大氣中是具有良好的效果的。其產(chǎn)生防腐蝕作用的原理主要有以下幾個(gè)方面:

1 ) 鍍鋅層表面產(chǎn)生了一層很薄而密實(shí)的氧化鋅膜層, 它很難溶于水中, 這樣, 對(duì)里面的金屬鋅層就起著一定的保護(hù)作用。但一旦發(fā)展到厚度達(dá)3000埃左右時(shí),它就容易脫落下來(lái)。

2) 鍍鋅層作為一層致密的保護(hù)層覆蓋在鋼鐵基體的表面上, 它可以避免鋼鐵基體與任何腐蝕溶液接觸, 由此, 保護(hù)鋼鐵基體免受腐蝕。

3) 若鋼鐵基體上出現(xiàn)小的漏鍍或部分表面因腐蝕而露鐵時(shí), 鍍鋅層能在表面上之水膜所形成的電解質(zhì)的條件下, 產(chǎn)生鐵一鋅微電池, 使附近的鋅層因電鍍的原理自動(dòng)在露鐵的鋼基表面上鍍鋅, 這樣就在該處形成了一層象電鍍鋅層一樣的鋅層薄膜, 繼續(xù)起著保護(hù)鋼共體的作用, 鋅的這一特性亦稱(chēng)鋅的犧牲陽(yáng)極作用。

3 熱鍍鋅鋼管對(duì)管網(wǎng)流動(dòng)性影響分析

由于鋅在干燥的空氣中不易起變化, 在潮濕的空氣中表面能生成一層很致密的堿或碳酸鋅薄膜, 它能保護(hù)內(nèi)部的鋅不再受到腐蝕。并且當(dāng)某種原因使鍍鋅層發(fā)生破壞而露出不太大的鋼基體時(shí),這時(shí),鋅與鋼基體能形成微電池而使鋼基體自動(dòng)鍍復(fù)上了鋅層, 使鋼基體成為陰極而受到了保護(hù)。

采用有限元法分析了自噴系統(tǒng)管網(wǎng)的水力平衡數(shù)學(xué)模型，集合各個(gè)管段水力平衡的單元矩陣方程為管網(wǎng)水力平衡的整體矩陣方程，通過(guò)引入節(jié)點(diǎn)水壓邊界條件并求解整體矩陣方程，自動(dòng)配管，迭代計(jì)算噴頭的流量，得出管網(wǎng)水力工況。同時(shí)，管壁阻力對(duì)自噴系統(tǒng)內(nèi)的水流流動(dòng)性有較大影響，部分水頭損失也是由于此作用造成的。

由于熱鍍鋅鋼管所處的自動(dòng)噴水系統(tǒng)管網(wǎng)中靜止環(huán)境和流動(dòng)環(huán)境都存在，所以，有必要做此方面的實(shí)驗(yàn)研究。

通過(guò)相關(guān)實(shí)驗(yàn)可得到，在靜止環(huán)境中的試樣表面發(fā)現(xiàn)了明顯的結(jié)垢, 而流動(dòng)環(huán)境中卻沒(méi)有發(fā)現(xiàn)結(jié)垢物沉積。這可能是靜止環(huán)境中, 形成的結(jié)垢物容易在試樣表面沉積； 而在流動(dòng)環(huán)境中, 由于受流動(dòng)水的沖刷, 結(jié)垢物則會(huì)從表面脫落, 這影響了其在表面的沉積。試驗(yàn)繼續(xù)進(jìn)行, 基體腐蝕逐漸嚴(yán)重, 靜止環(huán)境中試樣表面形成的腐蝕產(chǎn)物逐漸將結(jié)垢物覆蓋, 而流動(dòng)環(huán)境中腐蝕產(chǎn)生的缺陷為結(jié)垢物的沉積提供了場(chǎng)所, 結(jié)垢物在表面的沉積量增多, 但形成的針狀結(jié)垢物較小。試驗(yàn)?zāi)┢? 靜止環(huán)境中試樣表面結(jié)垢物晶粒長(zhǎng)大, 腐蝕產(chǎn)物逐漸蓬松；流動(dòng)環(huán)境中, 腐蝕程度加深, 腐蝕產(chǎn)物與基體結(jié)合變差, 由于流動(dòng)水的沖刷使部分結(jié)垢物從表面脫落。

熱鍍鋅鋼管的腐蝕得到有效控制，管內(nèi)壁內(nèi)腐蝕物就減少，進(jìn)而減小了管內(nèi)水流的阻力，使鋼管內(nèi)的流動(dòng)性得到保障。

4 結(jié)論

本文研究發(fā)現(xiàn)熱鍍鋅能有效減少鋼管銹蝕，同時(shí)有力保障自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)管網(wǎng)流動(dòng)性，是一種非常積極有效地防腐措施。隨著生產(chǎn)的不斷發(fā)展，熱鍍鋅鋼管技術(shù)會(huì)不斷發(fā)展提高，更好的應(yīng)用在自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)中。

參考文獻(xiàn)

[1] 李淼. 鍍鋅技術(shù)防止鋼鐵的腐蝕作用[J]. 華東電力, 1987, (3):63-65.

[2] 汪歆. 自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)噴頭和管網(wǎng)的設(shè)計(jì)與思考[J]. 浙江建筑, 2009, (9):75-78.

[3] 陳偉, 李衛(wèi)平, 劉慧叢, 等. 鍍鋅鋼管在流動(dòng)地?zé)崴h(huán)境中的腐蝕與結(jié)垢[J]. 腐蝕與防護(hù), 2010,(8):600-603.

篇7

關(guān)鍵詞：熱基鍍鋅；沉沒(méi)輥輥?。粏?wèn)題原因

引言

熱基鍍鋅板的厚度比較大，在表面的鋅花也較為規(guī)整，比較耐腐蝕，實(shí)際加工過(guò)程中也比較容易成形，這就使得其應(yīng)用也比較廣泛化。具體的生產(chǎn)工藝當(dāng)中，需要從多方面加強(qiáng)重視，在生產(chǎn)工藝的方法上以及實(shí)際操作的正確性方面，都要加強(qiáng)重視，只有提高工藝的水平才能有助于生產(chǎn)質(zhì)量的提高。通過(guò)從理論上加強(qiáng)熱基鍍鋅沉沒(méi)輥輥印的施工工藝問(wèn)題研究，就能從理論上位實(shí)際加工質(zhì)量的提高起到促進(jìn)作用。

1.熱基鍍鋅沉沒(méi)輥輥印問(wèn)題及問(wèn)題產(chǎn)生的原因分析

1.1熱基鍍鋅沉沒(méi)輥輥印問(wèn)題分析

熱基鍍鋅板的實(shí)際生產(chǎn)工藝實(shí)施中，會(huì)產(chǎn)生沉沒(méi)輥輥印的缺陷，這就對(duì)熱鍍鋅的產(chǎn)品外觀質(zhì)量造成很大程度影響。質(zhì)量問(wèn)題主要是表現(xiàn)在外觀上，呈現(xiàn)出等間距的狀態(tài)，而沉沒(méi)輥輥印就是比較突出的質(zhì)量問(wèn)題，一些比較嚴(yán)重的輥印有著比較明顯的凸起手感，在表面聚結(jié)了鋅渣之后所致，而鋅渣在沉沒(méi)輥溝槽的位置就會(huì)轉(zhuǎn)移到帶有鋼表面形成輥印質(zhì)量問(wèn)題。沉沒(méi)輥輥印是鍍層的缺陷，主要是產(chǎn)生在熱鍍鋅當(dāng)中，在鋅鍋當(dāng)中的雜質(zhì)和鋅液發(fā)生了反應(yīng)之后就會(huì)生成鐵鋅合金粘附在輥面造成的。熱鍍鋅的時(shí)候帶鋼和沉沒(méi)輥相互產(chǎn)生摩擦以及擠壓，這樣就比較容易造成雜質(zhì)顆粒粘附在沉沒(méi)輥的表面以及溝槽當(dāng)中，在顆粒進(jìn)行聚集到一定厚度的時(shí)候，帶鋼經(jīng)過(guò)這一位置就比較容易產(chǎn)生凹陷，從而就出現(xiàn)了沉沒(méi)輥印的質(zhì)量問(wèn)題。

1.2熱基鍍鋅沉沒(méi)輥輥印問(wèn)題產(chǎn)生的原因分析

熱基鍍鋅沉沒(méi)輥輥印的質(zhì)量問(wèn)題產(chǎn)生是受到多種因素所致，從而對(duì)熱鍍鋅產(chǎn)品的外觀質(zhì)量就會(huì)造成很大的影響。輥印的缺陷在產(chǎn)品的表面上會(huì)呈現(xiàn)出等間距的狀態(tài)，這就必然會(huì)影響產(chǎn)品的使用。造成這一輥印的質(zhì)量問(wèn)題，主要就是和鋁含量有著很大關(guān)系，如果是鍍鋅鍋底的FeZn7的渣沉積比較多，在鋁元素的含量增加的時(shí)候，就必然會(huì)產(chǎn)生Fe2A15，然后會(huì)在流動(dòng)的鋅液下進(jìn)行上浮，最終就會(huì)經(jīng)過(guò)沉沒(méi)輥以及穩(wěn)定輥附在帶鋼的表面上。

對(duì)熱基鍍鋅沉沒(méi)輥輥印產(chǎn)生影響的因素還體現(xiàn)在溫度方面，在鋅鍋中的鋅液達(dá)到了460攝氏度的時(shí)候，鋅液中的反應(yīng)就必然會(huì)加速，這樣就比較容易造成產(chǎn)渣量的增加。在這一溫度之下的時(shí)候，產(chǎn)渣量就會(huì)隨之降低，輥印也會(huì)明顯的消除。在具體的生產(chǎn)過(guò)程中，沉沒(méi)輥會(huì)在板帶以及鋅液的接觸下，使得輥面的粗糙度變大，有的會(huì)出現(xiàn)剝落的質(zhì)量問(wèn)題。在輥面的粗糙程度變大之后，鋅液的流動(dòng)性也會(huì)變差，這樣就會(huì)使得鋅渣的附著力進(jìn)一步加強(qiáng)。

造成輥印問(wèn)題的原因還體現(xiàn)在化學(xué)成分層面。在鋅液當(dāng)中的鋁元素以及鐵元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)會(huì)對(duì)鋅渣產(chǎn)生很大的影響，這些元素會(huì)直接影響Zn-Fe合金層的形成。而在鋅液當(dāng)中鋁不僅除了對(duì)形成中間層對(duì)鋅層附著力的提高有著積極作用。還能對(duì)難去除的低渣轉(zhuǎn)化成容易去除的浮渣有著促進(jìn)作用。在質(zhì)量分?jǐn)?shù)相對(duì)比較適宜的鋁能有效減少鋅鍋當(dāng)中自由渣，沉沒(méi)輥輥印也能有效減少。所以在對(duì)輥印的去除方面，就要充分重視對(duì)鋅液化學(xué)成分得以重視。

熱基鍍鋅沉沒(méi)輥輥印的產(chǎn)生，也會(huì)受到材質(zhì)因素的影響。熱鍍鋅的生產(chǎn)中，對(duì)沉沒(méi)輥的使用需求就決定了其自身要在各方面的性能上能達(dá)到相應(yīng)要求，耐鋅液的腐蝕性以及耐鋅渣的粘附性等都要能加以具備。不同的沉沒(méi)輥應(yīng)用也有著不同應(yīng)用效果，其中在對(duì)312L沉沒(méi)輥的應(yīng)用中，輥面就出現(xiàn)被腐蝕的現(xiàn)象，有諸多細(xì)小的縮孔出現(xiàn)，并呈現(xiàn)出蜂窩的形狀。在輥面也會(huì)形成Fe-A1、Fe-Zn化合物組成的腐蝕產(chǎn)物，這腐蝕產(chǎn)物和鋅渣的成分比較接近。并且會(huì)隨著腐蝕性的增加，產(chǎn)物就會(huì)在輥面形成凸起的結(jié)瘤，在帶鋼經(jīng)過(guò)的時(shí)候就形成的輥印。

除此之外，造成輥印的因素中還有爐壁內(nèi)的鋅灰，鋅灰粘附到帶鋼上的時(shí)候，要遠(yuǎn)遠(yuǎn)比鋅渣強(qiáng)的多，在鋼帶的運(yùn)行下，一些鋅灰就會(huì)粘附到沉沒(méi)輥上。經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的集聚就會(huì)變大，從而就比較容易造成輥印的質(zhì)量問(wèn)題出現(xiàn)。

2.熱基鍍鋅沉沒(méi)輥輥印工藝問(wèn)題控制措施探究

通過(guò)科學(xué)的措施實(shí)施，對(duì)輥印的問(wèn)題進(jìn)行消除就顯得比較重要。筆者結(jié)合實(shí)際對(duì)熱基鍍鋅沉沒(méi)輥輥印的質(zhì)量問(wèn)題解決提出了幾點(diǎn)措施：

第一，注重控制方法的多樣化實(shí)施。在對(duì)輥印質(zhì)量問(wèn)題解決的時(shí)候，可在鋅鍋當(dāng)中添加鋅錠，通過(guò)科學(xué)的比例設(shè)置，將鋁含量能進(jìn)一步的提高，對(duì)鋅液的鋁含量能充分保障。在控制量上可控制在0.26%-0.3%?？稍谠煸鼌^(qū)通入少量氮?dú)馊缓髷噭?dòng)，然后在每?jī)尚r(shí)對(duì)鋅液面進(jìn)行實(shí)施清理，持續(xù)四天之后鋅液內(nèi)的鐵含量就會(huì)下降，這樣就能對(duì)輥印的質(zhì)量問(wèn)題得以有效消除。剛出現(xiàn)輥印的時(shí)候，可通過(guò)加強(qiáng)熱爐冷卻段負(fù)荷的方式，降低帶鋼入鋅鍋溫度到400--430攝氏度，將鋅鍋的預(yù)設(shè)溫度增設(shè)到450--455攝氏度，避免鋅鍋感應(yīng)器啟動(dòng)高功率造成鋅液的升溫。要充分重視降低鋅鍋中的鐵鋅反應(yīng)的速度，并有效減少鋅鍋的熱反應(yīng)能量，這樣就能有效防止輥印的生成。

第二，注重對(duì)沉沒(méi)輥材料的選擇以及技術(shù)的科學(xué)應(yīng)用。有效解決輥印的質(zhì)量問(wèn)題，就要從多方面進(jìn)行著手實(shí)施，在對(duì)沉沒(méi)輥的材質(zhì)選擇方面，就要和當(dāng)前的技術(shù)發(fā)展情況相聯(lián)系，只有充分重視優(yōu)質(zhì)材質(zhì)的應(yīng)用，才能保障加工的整體質(zhì)量水平提高?？蓪娡抗に囋谳伱孢M(jìn)行實(shí)施，在WC-CO材料的應(yīng)用下，通過(guò)封孔劑進(jìn)行刷涂以及空氣自然干燥工藝的運(yùn)用，在涂層的孔隙封閉后，就能有效阻止顆粒的粘附。鋅渣不在輥面進(jìn)行集聚，就必然會(huì)減少沉沒(méi)輥的輥印缺陷。在鈷基粉末的保護(hù)下，輥面的材質(zhì)不會(huì)和鋅合金發(fā)生直接性的接觸，這就必然能杜絕花邊裝飾的缺陷產(chǎn)生。在具體的工作中，對(duì)沉沒(méi)輥的溝槽設(shè)計(jì)方面也要注重優(yōu)化，可保留直槽以及螺旋槽的形式。

第三，加強(qiáng)對(duì)鋅灰的處理，清潔輥面的污染物。防止輥印的質(zhì)量問(wèn)題出現(xiàn)，就要從多方面進(jìn)行加強(qiáng)考慮，鋅灰是造成輥印的重要因素。所以對(duì)此就要采取積極的措施加以應(yīng)對(duì)，在對(duì)鋅灰的處理工作上要加強(qiáng)。通過(guò)停車(chē)的時(shí)間，對(duì)爐壁內(nèi)的側(cè)面設(shè)置清灰孔，對(duì)爐壁在進(jìn)行安裝鋅泵，這樣就比較有助于將鋅灰和鋅渣一起抽出爐壁外。具體的生產(chǎn)中也要在生產(chǎn)計(jì)劃上及時(shí)性的調(diào)整，鋅灰在振動(dòng)下脫離鋼帶。通過(guò)這些方法的應(yīng)用，就能對(duì)鋅灰量最大程度的減少，從而對(duì)鋅灰污染輥面的幾率就大大得到了降低，有效改善了帶鋼表面的質(zhì)量。

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而最近由同福易家麗打造的位于金山新城核心的易家中心商業(yè)項(xiàng)目，在亮相之后短短的時(shí)間內(nèi)就受到了社會(huì)各界的廣泛關(guān)注，短時(shí)間內(nèi)吸引了眾多投資者的目光。真正吸引廣大投資客的財(cái)富熱點(diǎn)是什么本文將做一次全面解讀。

熱點(diǎn)一：地段決定價(jià)值！

易家中心位于上海市政重點(diǎn)規(guī)劃的百萬(wàn)級(jí)人口生態(tài)新城―金山新城核心，坐擁已正式試運(yùn)行的城際軌道交通22號(hào)線，緊鄰金山大道這一城市發(fā)展與交通雙主軸。地段優(yōu)勢(shì)凸顯加上政策的扶持與交通日趨完善，未來(lái)發(fā)展?jié)摿o(wú)限。易家中心項(xiàng)目緊依千年古剎萬(wàn)壽寺東臨金衛(wèi)城河，項(xiàng)目總建筑面積16萬(wàn)平方米，規(guī)劃8棟相對(duì)獨(dú)立的商業(yè)單體建筑，又一個(gè)“靜安寺商圈”躍然眼前。

熱點(diǎn)二：前期定位定江山！

易家中心項(xiàng)目的定位就以家庭休閑娛樂(lè)為重點(diǎn)，強(qiáng)調(diào)生活便利性為目標(biāo)的一站式體驗(yàn)消費(fèi)的業(yè)態(tài)模式。項(xiàng)目規(guī)劃8幢BOX式組合時(shí)尚建筑群落，以休閑步行街區(qū)、親水駁岸、各種廣場(chǎng)等相互軟性連接，使整體感覺(jué)既有一體化商業(yè)的通透又有明顯的經(jīng)營(yíng)業(yè)態(tài)分區(qū)，時(shí)尚卻不失親和力，可停可坐可購(gòu)可玩，這樣就將購(gòu)物演化成一種輕松愉悅的全新體驗(yàn)式消費(fèi)。對(duì)于顧客而言，這樣的設(shè)計(jì)更人性化，對(duì)商家而言也吸引了客流量，這些特色設(shè)計(jì)都為未來(lái)承租商戶(hù)制造了更多的人流機(jī)會(huì)，在業(yè)態(tài)選擇上充分結(jié)合金山當(dāng)?shù)叵M(fèi)特點(diǎn)，規(guī)劃設(shè)置了互動(dòng)體驗(yàn)式消費(fèi)和居民日常生活相關(guān)的配套商業(yè)區(qū)域如綜合超市、巨幕影院、中西餐飲、量販?zhǔn)終TV、健身會(huì)所、親子娛樂(lè)、教育、銀行、郵局等不同商業(yè)種類(lèi)。使得商業(yè)項(xiàng)目能夠吸引和聚集更多有品牌影響力的商家，真正意義上做到了貼近生活的商業(yè)運(yùn)作主旨。

熱點(diǎn)三：實(shí)力自持與品牌先行！

有了超值的地段和精準(zhǔn)的定位，那后期的商業(yè)運(yùn)營(yíng)開(kāi)發(fā)商是以何種方式給投資客戶(hù)與經(jīng)營(yíng)戶(hù)保障的呢？首先開(kāi)發(fā)商將自己持有并經(jīng)營(yíng)85%的商業(yè)體量。如此大體量的自持無(wú)疑給投資與經(jīng)營(yíng)戶(hù)展示了開(kāi)發(fā)商自身實(shí)力和對(duì)后期商業(yè)運(yùn)營(yíng)的信心保障。這樣不僅可有效規(guī)避整體商業(yè)分割銷(xiāo)售售后難以對(duì)經(jīng)營(yíng)業(yè)態(tài)管理控制的問(wèn)題，提升整體商業(yè)經(jīng)營(yíng)多元化的競(jìng)爭(zhēng)力，而且對(duì)商家的權(quán)益也是一個(gè)有力的保障，從而達(dá)到開(kāi)發(fā)商、商家、消費(fèi)者三方的共贏。

而成功的商業(yè)運(yùn)營(yíng)無(wú)外乎品牌主力店入駐帶動(dòng)周邊商戶(hù)的作用，同時(shí)品牌主力店號(hào)召力也將會(huì)匯集周邊消費(fèi)者從而強(qiáng)化商業(yè)在城市中的地位。目前易家中心已成功引入了全球零售巨頭麥德龍、亞洲娛樂(lè)巨頭橙天嘉禾和4萬(wàn)平方米的國(guó)際家居建材展示中心以及金山首家空中泳池健身房、兒童成長(zhǎng)中心等，這些信號(hào)著實(shí)的傳達(dá)到市場(chǎng)，一個(gè)真切的易家中心受到了極大的關(guān)注。

熱點(diǎn)四：統(tǒng)一經(jīng)營(yíng)―信心保障！

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1、熱鍍鋅管是使熔融金屬與鐵基體反應(yīng)而產(chǎn)生合金層，從而使基體和鍍層二者相結(jié)合。熱鍍鋅是先將鋼管進(jìn)行酸洗，為了去除鋼管表面的氧化鐵，酸洗后，通過(guò)氯化銨或氯化鋅水溶液或氯化銨和氯化鋅混合水溶液槽中進(jìn)行清洗，然后送入熱浸鍍槽中。熱鍍鋅具有鍍層均勻，附著力強(qiáng)，使用壽命長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)。熱鍍鋅鋼管基體。鍍鋅管與熔融的鍍液發(fā)生復(fù)雜的物理、化學(xué)反應(yīng)，形成耐腐蝕的結(jié)構(gòu)緊密的鋅一鐵合金層。合金層與純鋅層、鋼管基體融為一體，故其耐腐蝕能力強(qiáng)。

2、冷鍍鋅管就是電鍍鋅，鍍鋅量很少，只有10－50g/m2，其本身的耐腐蝕性比熱鍍鋅管相差很多。正規(guī)的鍍鋅管生產(chǎn)廠家，為了保證質(zhì)量，大多不采用電鍍鋅（冷鍍）。只有那些規(guī)模小、設(shè)備陳舊的小企業(yè)采用電鍍鋅，當(dāng)然他們的價(jià)格也相對(duì)便宜一些。建設(shè)部已正式下文，淘汰技術(shù)落后的冷鍍鋅管，不準(zhǔn)用冷鍍鋅管作水、煤氣管。 冷鍍鋅鋼管鍍鋅層是電鍍層，鋅層與鋼管基體獨(dú)立分層。鋅層較薄，鋅層簡(jiǎn)單附著在鋼管基體上，容易脫落。故其耐腐蝕性能差。在新建住宅中，禁止使用冷鍍鋅鋼管作為給水管。

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關(guān)鍵詞: 橋斜拉索城市橋越南

中圖分類(lèi)號(hào)：U448.27文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

項(xiàng)目簡(jiǎn)介

越南Nhat Tan大橋全長(zhǎng)8.5公里，該工程于2009年10月開(kāi)始建設(shè)，預(yù)計(jì)于2014年建成通車(chē)。該斜拉橋采用了5塔斜拉橋。全橋長(zhǎng)度1500米，其跨度分布為：150米+4x300米+150米。全橋?yàn)殡p向10車(chē)道，總體寬度35.6米。

該橋的橋面為預(yù)制混凝土橋面，梁為六跨連續(xù)疊合雙I型梁，斜拉索錨固在主梁的外邊緣。在預(yù)制梁的邊緣設(shè)置了風(fēng)觜提高粱的整體穩(wěn)定性。斜拉索采用平行鋼絲拉索，索面為雙索面扇形分布。預(yù)應(yīng)力混凝土塔采用了A型構(gòu)造以保證其橋梁垂直于橋向的剛度，斜拉索的鋼錨箱集中在塔的頂部。

越南Nhat Tan橋斜拉索體系介紹

越南Nhat Tan選擇了平行鋼絲拉索體系，該平行鋼絲拉索采用經(jīng)過(guò)輕度扭絞然后熱擠雙層高密度聚乙烯的平行鋼絲拉索，兩端安裝錨具形成錨頭。

平行鋼絲拉索具有以下優(yōu)點(diǎn)：1）結(jié)構(gòu)緊湊；在同等索力下，鋼絞線的拉索的直徑比平行鋼絲拉索直徑大30%，對(duì)于大跨徑斜拉橋，會(huì)增加作用在斜拉索的風(fēng)荷載；2）質(zhì)量穩(wěn)定：平行鋼絲拉索在工廠完成制作，并經(jīng)過(guò)了超張拉檢驗(yàn)，質(zhì)量穩(wěn)定可靠，鋼絞線成品拉索的質(zhì)量由現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)決定，離散度較大，沒(méi)有經(jīng)過(guò)超張拉檢驗(yàn)。3）防腐可靠：平行鋼絲斜拉索防腐密封在工廠室內(nèi)內(nèi)進(jìn)行，沒(méi)有雨水進(jìn)入索體，耐久性可以保證，鋼絞線拉索防腐套管在現(xiàn)場(chǎng)露天焊接組裝，索體內(nèi)會(huì)滯留施工和運(yùn)輸期間殘存在零件上的水份，耐久性不能保證。4）結(jié)構(gòu)受力均勻：平行鋼絲索整根斜拉索張拉至設(shè)計(jì)噸位，實(shí)現(xiàn)整體錨固，整體調(diào)索，鋼絲受力均勻。

三、 越南Nhat Tan橋熱鍍鋅鋼絲介紹

越南Nhat Tan大橋斜拉索結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜，因此鋼絲的綜合性能要求較高，本項(xiàng)目采用了優(yōu)質(zhì)的等溫鹽浴淬火后的高碳鋼盤(pán)條，其索氏體含量達(dá)到90%以上，同時(shí)結(jié)合先進(jìn)的多次拉拔工藝和合理的熱鍍鋅技術(shù)，制造出了性能優(yōu)異、抗扭轉(zhuǎn)性能好、抗疲勞性能極好、強(qiáng)度達(dá)到1770MPa以上的高強(qiáng)度高性能鍍鋅鋼絲。

高強(qiáng)度鍍鋅鋼絲是將將高碳鋼冶煉成毛坯，然后熱軋形成盤(pán)條，并通過(guò)冷拉拉拔成高強(qiáng)度光面鋼絲，然后將光面鋼絲浸入鋅鍋進(jìn)行熱浸鍍鋅，形成鍍鋅鋼絲。熱浸鍍鋅形成防腐蝕性能良好的鋅層，可以大大延長(zhǎng)鋼絲的使用壽命。

熱浸鍍鋅的溫度一般在450度左右，相當(dāng)于將高強(qiáng)度鋼絲進(jìn)行回火，光面鋼絲的強(qiáng)度經(jīng)過(guò)熱鍍后將有10%左右的下降。隨著形變量的增加，金屬內(nèi)部晶粒不斷產(chǎn)生滑移，晶格產(chǎn)生位錯(cuò)歪扭，金屬形成“冷加工硬化”現(xiàn)象，因而使鋼絲的抗拉強(qiáng)度升高，拉拔后的鋼絲比熱軋態(tài)盤(pán)條抗拉強(qiáng)度可增加50％左右。這主要是因?yàn)?50℃的熱鍍鋅溫度 接近再結(jié)晶溫度，引起鋼絲內(nèi)部金相組織的改變。鋼絲在拉拔加工時(shí)形成的纖維狀組織，使抗拉強(qiáng)度明顯提高，但在熱鍍鋅時(shí)由于熱作用原子重新排列組成新晶粒，纖維狀組織消失，片狀滲碳體會(huì)變成球狀滲碳體，使鋼絲的強(qiáng)度下降。

影響熱鍍鋅鋼絲強(qiáng)度的因素有：1）盤(pán)條的原始強(qiáng)度； 2）壓縮率獲得較獲得的強(qiáng)度；3）熱鍍鋅過(guò)程中的強(qiáng)度損失程度。在以上三個(gè)因素中，盤(pán)條直徑壓縮雖能獲得較高的抗拉強(qiáng)度，但過(guò)大的壓縮率卻會(huì)造成鋼絲韌塑性指標(biāo)的降低。因此，選擇合適的原材料、鋼絲拉拔工藝、熱鍍鋅工藝保證熱鍍鋅鋼絲成品具有較高的拉伸強(qiáng)度和韌塑性強(qiáng)度是橋梁纜索用鍍鋅鋼絲制作的關(guān)鍵。鋼絲的抗扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)高強(qiáng)度鍍鋅鋼絲的一個(gè)關(guān)鍵指標(biāo)。

鋼絲的抗扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)要求將試件兩端夾固，鉗口間距為100d，試件的一端可沿試件軸線方向移動(dòng)，另一端以小于每分鐘60轉(zhuǎn)的速度轉(zhuǎn)動(dòng)，直至試件扭斷。性能優(yōu)異、組織均勻的高強(qiáng)度鋼絲試驗(yàn)中完全由于扭轉(zhuǎn)剪切而發(fā)生破壞，破壞后的端面是平齊的端面，且斷裂口能看出明顯的同心圓紋路，抗扭轉(zhuǎn)次數(shù)也較高。如果盤(pán)條熱處理不到位，金相組織不良，鋼絲拉拔變形不均勻，鋼絲表面及內(nèi)部有微觀缺陷，都會(huì)導(dǎo)致鋼絲在扭轉(zhuǎn)式發(fā)生分層開(kāi)裂，扭轉(zhuǎn)次數(shù)下降。

四、越南Nhat Tan大橋斜拉索壽命介紹

越南Nhat Tan大橋交通荷載比較復(fù)雜，使用壽命要求高。其斜拉索要求構(gòu)件在應(yīng)力上限為0.4σb、應(yīng)力范圍為245MPa的荷載循環(huán)下，經(jīng)過(guò)200萬(wàn)次的疲勞循環(huán)，然后經(jīng)過(guò)95%的公稱(chēng)破斷荷載的拉伸荷載后基本不破壞，要求斷絲率在2%之內(nèi)，

斜拉索的疲勞壽命是影響斜拉索耐久性的主要因素。本項(xiàng)目選取代表性的大、中、小三種規(guī)格等比例制作了疲勞試驗(yàn)用拉索模型來(lái)研究斜拉索的抗疲勞性能，試驗(yàn)索模型與實(shí)橋斜拉索采用一樣的材料和工藝。試驗(yàn)索長(zhǎng)度為5.5米，試驗(yàn)加載的頻率為1.15HZ到1.25HZ之間，試驗(yàn)過(guò)程中采用聲發(fā)射傳感器監(jiān)控在疲勞試驗(yàn)中實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)的監(jiān)控疲勞循環(huán)以及隨后的靜載試驗(yàn)中鋼絲的斷裂情況，在靜載試驗(yàn)中記錄其荷載與應(yīng)變曲線，在靜載試驗(yàn)后測(cè)量其非彈性伸長(zhǎng)率，。經(jīng)過(guò)疲勞及靜載后，靜載試驗(yàn)后的非彈性伸長(zhǎng)率達(dá)到2.4%，拉索的斷絲率在1%以下，結(jié)果表明該橋斜拉索不僅具有較高的抗拉強(qiáng)度，也有優(yōu)良的韌性。